Заделка жесткая (полная)

Движение апериодическое 271 Жесткая (полная) заделка 67 [c.721]

Если одна из заделок стержня не жесткая, а упругая, то угол поворота упруго заделанного конца не равен нулю, а пропорционален величине реактивного момента. Если обе заделки не жесткие, а упругие, то полный угол закручивания должен равняться разности углов поворота в закрепленных сечениях. [c.87]

Динамические схемы планетарных редукторов. Простейшими планетарными редукторами являются одно- и двухступенчатые планетарные передачи, у которых остановлено одно из центральных колес (рйс. 7, а). Одноступенчатая планетарная передача (планетарный ряд) представляется в динамической схеме механической системы, в которую она входит одним из своих полных динамических графов (рис. 7,6). Узлы указанного графа связываются ветвями с сосредоточенными массами, которые характеризуют дипа-мическое поведение инерционных элементов механической системы, отражающих соответствующие звенья планетарного ряда. В частности, если звено q планетарного ряда остановлено, то инерционным элементом, связанным с этим звеном, является опорное звено S (стойка). Схемным динамическим образом опорного звена служит сосредоточенная масса с бесконечно большим коэффициентом инерции, обозначаемая в схеме структурным символом абсолютно жесткого закрепления (заделки). [c.120]

Изложенная методика определения коэффициента активности с учетом растяжимости ткани не отражает в полной мере всех физических процессов, происходящих при перемещении мембраны. Места заделки мембраны в корпус и к жесткому центру образуют жесткие узлы, оказывающие сопротивление перегибу, что влияет на коэффициент активности. [c.274]

В таблицах 3.11 - 3.13 приведены прогибы w, максимальные по толщине изгибные напряжения af в центре панели и мембранные напряжения или максимальные по толщине полные напряжения, полученные в настоящей работе МГЭ и результаты работы [156], где приведено решение для удлиненной пластины, полученное МКР, и точное решение для длинных панелей. Рассмотрены граничные условия шарнирного закрепления и жесткой заделки (3.6.2) при значениях к =0 20 50. При вычислениях принималось е = 10 - 10" , а = 0,5 - 0,8, а ,=0,05 - 0,3. Для достижения заданной точности требовалось 10 - 50 итераций. Отрезок интегрирования [о, /] разбивался на 20 - 40 равных частей. [c.99]

Если узкий край оболочки закреплен жестко (см. кривые 33 и ШЗ на рис. 8.4), функция д (к) является монотонной и при к->1 (полный конус) стремится к пределу б" (1) = 26,75 для жесткой заделки широкого края (33) и к 6 (1) = 18,30 в случае его шарнирного закрепления (ШЗ). При этом отличие 6 (к) от 6 (1) составляет менее 1% уже при кж , где к = 0,55 в случае 33 и к = 0,63 в случае ШЗ. Поэтому, если в качестве расчетного значения Л следует брать при [c.181]

Отбрасывание как внешних, так и внутренних связей в данном сечении может быть полным или частичным. В последнем случае, например, заделка может заменяться свободным краем, шарниром или катком, а жесткое внутреннее соединение — разрезом, врезанным шарниром или катком. Эти варианты для плоского случая продемонстрированы на рис. 7.16. [c.248]

Для одного элемента полный набор четырех условий для этих переменных получается при рассмотрении двух узлов например, условия жесткой заделки в узлах соответствуют 6 = 0 и р = О, и, наоборот, свободным краям соответствуют Я = Мф = 0. [c.110]

Муфты типа МН-Ц для жестких соединений (табл. 8) изготовляются из железобетона с предварительно напряженной стальной арматурой. Заделку таких соединений. производят после сборки труб на подготовленном твердом основании, применяя цементный раствор, который через специальное приспособление подают в кольцевое пространство между муфтой 2 и концами труб 1 до полного заполнения при надлежащей центровке муфты по отнощению к трубам. [c.31]

Познакомимся теперь с особым видом связи, которая называется жесткой (или полной) заделкой. Эта связь препятствует не только линейным перемещениям закрепленной точки тела, но и повороту вокруг этой точки. [c.77]

Если напряженно состояние оболочки можно считать состоящим из двух слагаемых — безмоментного состояния и крае- вого эффекта, то, используя понятия и терминологию строительной механики, первое из них можно рассматривать как поле усилий в основной статически определимой системе в грузовом состоянии, а краевой эффект — как поле усилий, возникающее в основной системе под действием полной величины неизвестного, каким является некоторый параметр. Например, в задаче о цилиндрической оболочке таким оказывается параметр сил и моментов на кромке. Эти силы и моменты вызывают такое радиальное перемещение в опорном поперечном сечении, которое совместно с радиальными перемещениями от распределительной нагрузки обеспечивает условие жесткой заделки (рис. 57). [c.180]

В первом приближении можно рассматривать вертикальный кронштейн как консольную балку с жесткой заделкой у основания. Сила, возникающая при деформации вертикальных кронштейнов и трубы затяжки болтов до полного выбора зазора, [c.113]

В то время как нек-рые специалисты стоят за возможно жесткое, в полной мере сопротивляющееся срезывающим усилиям, соединение строения с его фундаментом,-другие, наоборот, рекомендуют принимать в этом отношении меры, содействующие затуханию колебаний либо путем уменьшения трения между фундаментами строения и поверхностью земли либо путем обоснования строения на рамных конструкциях. В малых деревянных постройках отделяют последние совершенно от фундамента, т.ч. строение совершенно свободно, без всякой заделки и без всякого скрепления лежит на своем фундаменте и м. б. свободно сдвинуто с него (японский метод постройки). Уменьшение трения между фундаментом строения и поверхностью земли рекомендуется достигать путем соприкасания таковых посредством двух хорошо обработанных, гладких и смазанных металлич. плит. Вискардини проводит эту идею еще более резко, рекомендуя устанавливать все строение на шаровых или катковых опорах. При образовании плоскостей соприкасания посредством металлич. плит приходится учитывать скользящее трение. Принимая во внимание, что коэф. трения несколько времени спустя после возведения постройки будет по крайней мере равен 0,2, наименьшее ускорение а, которое [c.236]

В заключение отметим следующее обстоятельство. При изучении акустических свойств решеток из упругих оболочек мы в основном рассматривали случаи ншрнирного онирания и жесткой заделки. Однако реально реализуемые на практике закрепления оболочек могут в некоторой степени отличаться от рассмотренных В связи с этим возникает вопрос о выработке рекомендаций, обеспечивающих реализацию необходимого типа закрепления пластин. В принципе рассматриваемая механическая система в виде короткой цилиндрической оболочки, закрытой тонкими пластинами, допускает полный расчет в рамках теории тонких пластин и оболочек, 1Ю вопрос о моделировании условий сопряжения остается открытым. В связи с этим были выполнены обширные экспериуентальные исследования реальных оболочек, которые показали, что при определенных соотношениях жесткостей цилиндрической оболочки и пластины их соединение с помощью сварки хорошо моделируется как шарнирное. [c.195]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...