Коэффициент податливости фланцев

Рис. III.II. К расчету фланцевого соединения сварно-литых спиральных камер а — схема нагружения контактирующих фланцев б — к определению коэффициентов податливости фланцев и болтов

Наряду с деформациями изгиба и сдвига следует учитывать перемещения контактирующих точек в результате сжатия фланцев (в классическом методе расчета учитывается только деформация сжатия фланцев). Коэффициент податливости фланцев в этом случае можно вычислить по формулам классического расчета. Если [c.113]

Коэффициент податливости фланцев [c.444]

Коэффициент податливости фланцев при действии внутреннего давления на основании решения, изложенного на стр. 75 (для двух фланцев) [c.65]

Коэффициент податливости фланца при действии внутреннего давления из формулы (55) при = о [c.75]

Яб + Яф+Яп+ тр где Я — коэффициент податливости фланца, связанный с радиальной деформацией стенок трубы. Эта деформация вызывает поворот тарелок фланцев и уменьшает нагрузку на фланцевые болты. [c.75]

Коэффициент податливости фланцев при действии осевой нагрузки определяют С учетом поворотной деформации фланца и изгиба связанной с ним цилиндрической оболочки (трубы). [c.75]

Коэффициент податливости фланца при действии осевой нагрузки. На фланец действует суммарное осевое усилие Сс, вызывающее смещение точки относительно Лх на величину Д (см. рис. 11). [c.81]

Коэффициент податливости фланцев при действии осевой нагрузки опреде- [c.80]

Коэффициент податливости фланцев, см/кгс [c.104]

Коэффициент податливости может состоять из нескольких коэффициентов, относящихся к различным деталям к системе болта относят детали, абсолютная деформация которых под действием нагрузки возрастет, например, тело болта и детали, деформация которых способствует уменьшению деформации фланца прокладки, пружинящие шайбы, гайки и др. к системе корпуса (фланца) — детали, в которых под действием нагрузки абсолютная деформация уменьшается. [c.75]

В табл. 4.3 приведены величины местных коэффициентов угловой податливости 1рр от осевой нагрузки Р(кН/м) и от моментной нагрузки Л/(Н м/м) для контактных площадок. 4 и В разъемного фланцевого соединения корпусной конструкции (см. рис. 2.1). Здесь Е - модуль упругости (МПа). Приближенные величины коэффициентов найденные для рассматриваемых фланцев по работе [10], оказываются заниженными для площадки А - 0,22, для площадки В - 0,273. Коэффициенты податливости от осевой нагрузки в работе [10] не рассмотрены. [c.137]

Коэффициент податливости нажимного фланца Яф (элемент 6 на рис. 9.12) определяют по формуле [c.376]

Если болт соединяет два фланца (рис. 9), то суммарный коэффициент податливости [c.44]

Если угол поворота фланца под действием усилия составляет то коэффициент податливости (для двух фланцев) [c.65]

Коэффициент податливости и угол поворота фланца будут [c.81]

Определяем коэффициент податливости деталей по формуле (15.5) как сумму коэффициентов податливости прокладки и фланцев крышки и цилиндра. Диаметр опорной поверхности гайки = 20 мм принимаем диаметр отверстий под болты отв = 15 мм. [c.360]

Известно, что основные трудности, встречающиеся при расчете фланцевого соединения на жесткость (герметичность), заключаются в отсутствии практически приемлемого метода определения коэффициента податливости фланцевого соединения, т. е. угла поворота от единичного момента [1 ]. Формулы (24) и (35) дают возможность определить коэффициент податливости для случая соединения фланца с цилиндрической и сферической оболочкой. [c.190]

Xf—коэффициент податливости нажимного фланца, мм/Н (мм/кгс) [c.399]

Коэффициент податливости нажимного фланца л [c.403]

Л-о Я1, Яг — коэффициенты податливости соответственно прокладки, болтов, фланцев, см/кгс [c.7]

Осевые нагрузки, приложенные к площадкам контакта, не являются самоуравновешенными нагрузками. Позтому зона затухания вызванных нмн напряжений уже не определяется принципом Сен-Венана, а зависит от характера приложения осевых и уравновешивающих нагрузок, создающих в большей части конструкции напряжения и деформации, соизмеримые с напряжениями и деформациями на площадках контакта. Однако так как размеры площадок малы по сравнению с расстояниями между местами приложения нагрузок (точка А н В во фланце крышки, Д и С во фланце корпуса, Ак Е — в нажимном кольце см. рис. 3.1) и с размерами сечения фланцев, то в соответствии с указанным принципом зона местного возмущения напряженного состояния, т.е. зона перехода разрывных и нелинейных эпюр напряжений и перемещений в непрерывные и линейные, совпадает с рассмотренной выше зоной затухания напряжений от моментных нагрузок. Поэтому расчетные участки для определения по теории упругости местных коэффициентов податливости от осевых нагрузок выбираются аналогично предыдущему случаю. Граничные условия в местах соединения этих участков с остальной частью конструкции уже не являются нулевыми, однако они могут быть определены приближенно методом 1 гл. 3 для конструкции, расчлененной по местам контакта. [c.135]

Корпусные конструкции энергетических установок помимо разнообразия составляющих их элементов и узлов [1, 2, 4], требующих совместного рассмотрения при расчете напряженного состояния, включают, как показано выше, большое разнообразие условий их взаимодействия, особенно в узлах разъема фланцевых соединений. Некоторые из этих условий могут быть определены численными методами теории упругости (упругие контактные податливости фланцев) или экспериментально (податливости резьбовых соединений или пластических прокладок) для других условий, существенно влияющих на напряженное состояние всей конструкции, могут быть заданы лишь возмоягные пределы их изменения (допуски на зазоры в соединениях крышки п корпуса реактора, коэффициенты трения). Это требует при проектировании, расчете напряжений и оценке прочности корпусных конструкций рассмотрения большого числа вариантов взаимодействия с целью учета наименее благоприятного возможного их сочетания либо задания ограничений на условия изготовления и эксплуатации, исключающих неблагоприятный вариант напряженного состояния. Учесть указанные особенности разъемных соединений при использовании традиционных методов расчета многократно статически неопределимых конструкций, например методом сил [1, 4], из-за большой трудоемкости не представляется возможным поэтому рекомендуемые в настоящее время расчетные схемы [4] рассматривают отдельные узлы корпусных конструкций без учета указанных условий взаимодействия, пренебрегая силами трения, ограничениями по взаимным перемещениям в посадочных соединениях крышки и корпуса, контактными податливостями фланцев. В частности, изменение усилия затяга шпилек фланцевых соединений в различных режимах определяется без полного учета деформаций всей конструкции, что не позволяет обоснованно выбрать величину предварительного затяга шпилек. [c.88]

Коэффициенты податливости могут быть использованы при решении задач сопряжения оребреннои конической оболочки с фланцами нли другими осесимметричными элементами. [c.154]

Попытка точно определить эк. путем приравнивания соответствующих коэффициентов податливости конической втулки и цилиндрической оболочки с постоянной толщиной стенки не приводит к положительному результату. Таким путем, полагая неизменными упругие постоянные материала, получают три уравнения с одним неизвестным 5экв, т. е. приходят к неопределенному решению. Принципиальная возможность приближенного определения экв следует из того, что край конической втулки фланца с достаточной точностью удовлетворяет зависимости, справедливой для края полубесконечной цилиндрической оболочки с постоянной толщиной стенки [5], [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...