Соединения Условия самоторможения

Силы в клиновом соединении, условия самоторможения и расчет на прочность [c.156]

Самоотвинчивание разрушает соединения и может привести к аварии. Предохранение от самоотвинчивания весьма важно для повышения надежности резьбовых соединений и совершенно необходимо при вибрациях, переменных и ударных нагрузках. Вибрации понижают трение и нарушают условие самоторможения в резьбе. [c.27]

Условия самоторможения крепежных резьб ф<р будут справедливы при работе соединения со статической нагрузкой при знакопеременных и пульсирующих нагрузках необходимы специальные устройства для стопорения и надежного обеспечения работы резьбового соединения. [c.104]

Стопорение резьбовых соединений необходимо, если они воспринимают переменные и ударные нагр) ки или подвержены действию вибраций. Последние уменьшают трение и ухудшают условие самоторможения в резьбе. [c.817]

Условие самоторможения. При самоторможении клин удерживается от продольного перемещения при воздействии на соединение внешней нагрузки исключительно трением на его опорных поверхностях. [c.861]

Несмотря на то, что все крепежные резьбы удовлетворяют условию самоторможения при ударах и сотрясениях, испытываемых соединением, возможны случаи самоотвинчивания. Во из- [c.183]

Практика показывает, что самоотвинчивание наблюдается преимущественно в резьбовых соединениях, воспринимающих переменные и ударные нагрузки или подверженных вибрации. Вибрации понижают трение и нарушают условие самоторможения в резьбе. [c.31]

Несмотря на то, что все крепежные резьбы удовлетворяют условию самоторможения при ударах и сотрясениях, испытываемых соединением, возможны случаи самоотвинчивания. Во избежание самоотвинчивания применяются особые устройства, называемые гаечными замками. [c.64]

У конических соединений, воспринимающих осевые нагрузки, следует обеспечивать условия самоторможения, т.е. / > tga. [c.141]

Для надежной работы соединения необходимо, чтобы отношение Р"/Р было по возможности близко к единице. Этй условие выдерживается при К <1 50 (при / = 0,1 отношение Р"/Р > 0,8). С увеличением К отношение Р"/Р" уменьшается (при / = 0,1 и К>1 20 отношение Р"/Р <0,6). При К = 1 10 и при минимальном / = 0,05 сила Р" становится равной нулю (что означает нарушение условия самоторможения К = 21 а 2/ 1 10). При К < [c.299]

Значения у показаны на рис. 285, г в функции s/d и /. Как видно, коэффициент самоторможения возрастает при увеличении / и снижается с увеличением х/<1. Для / = 0,05 и = 0,1 -г 0,15 (крепежные гайки) у = 8 -г 2, а для s/d < 0,05 (кольцевые гайки) у = 10 ч- 50. Таким образом, соединения работают в режиме самоторможения даже при наиболее низких, встречающихся в статических условиях, значениях/. [c.424]

Надежность резьбового соединения оценивается легкостью сборки, т. е. легкостью затяжки гайки или болта, и сохранностью затяжки, т. е. самоторможением винтовой пары. Рассмотрим, как выполняются эти условия. [c.282]

Из приведенной зависимости следует, что / >/ и соответственно р >-р. Следовательно, при прочих равных условиях трение в винтовой паре с трапецеидальной резьбой больше, чем с прямоугольной, а при треугольной еще больше. Чем больше трение, тем надежнее самоторможение, меньше вероятность самоотвинчивания, что крайне важно для резьбовых соединений. [c.407]

До последнего времени не были известны планетарные механизмы, имеющие большие передаточные отношения, порядка нескольких тысяч, при которых эти механизмы обладали бы обратным ходом. Хорошо известный в машиностроении редуктор Давида при известных условиях (на прямом ходу) может осуществить передаточное отношение 10 000 и больше, а при обратном ходе — обнаруживает явление самоторможения уже при передаточном отношении 5—16, в зависимости от условий его изготовления и смазки. Между тем, некоторые отрасли промышленности, например приборостроение и, в частности, часовая промышленность, как раз заинтересованы в механизмах, обладающих значительным передаточным отношением и работающих на ускоренный ход. Например, в обыкновенных часах имеется ускорительный механизм с передаточным отношением порядка I = = 600, осуществленным путем последовательного соединения многих пар цилиндрических зубчатых колес. Было бы весьма заманчиво заменить его другим механизмом, содержащим меньшее число зубчатых пар, но обладающим тем же кинематическим и механическим эффектом. К сожалению, применение здесь планетарных механизмов обычного типа исключается ввиду их необратимости — невозможности использовать их в качестве ускорительных механизмов. Однако ту же задачу можно выполнить путем применения схемы так называемых эксцентриковых планетарных механизмов. [c.420]

Произвольное отвертывание гаек в статических условиях нагружения не наблюдается, так как угол трения в резьбе значительно больше угла подъема витка (соединение обладает свойством самоторможения) отвертывание гаек может происходить в случае динамического нагружения или вибрации. [c.280]

В результате на боковой поверхности витков резьбы появляется переменная сила Р (рис. 26), расположенная под углом к направлению вращения резьбовых деталей. Сила Р заставляет витки скользить в направлении действия этой силы в пределах поперечной деформации тела болта и гайки У Н- (7 . Под действием силы Р сила трения R на витке меняет свое направление, уменьшая тем са-мьш момент затяжки в соединении. Это приводит к изменению направления сил, действующих в резьбе, которое нарушает условие равновесия гайки резьбовые соединения начинают терять высокую предварительную затяжку и из нормально затянутого оно становится слабо затянутым соединением самоторможение таких соедине- [c.97]

В случае самоторможения сила О проходит внутри угла трения, т. е. касательная составляющая меньше силы трения покоя, поэтому она не в состоянии сообщить телу ускорение. Самотормозящаяся наклонная плоскость имеет широкое применение в технике в виде клиновых соединений, крепежных болтов и пр. Помимо силы О на тело может действовать сила Р, сообщающая телу перемещение вверх по плоскости или удерживающая тело при опускании его вниз по плоскости. Как в том, так и в другом случае будем полагать движение тела равномерным, а все силы, приложенные к нему,— удовлетворяющими условиям равновесия. [c.408]

Самоторможение клинового соединения определяется условием, что сила Р , необходимая для выбивания клина, должна быть больше или равна нулю. Полагая в предыдущем уравнении Р О, получаем [c.156]

Крепежные детали с метрической резьбой обладают свойством самоторможения, так как угол подъема винтовой линии меньше угла трения. Это условие обеспечивает стабильность соединения при действии статической нагрузки. Знакопеременные нагрузки (вибрации, температурные и пластические деформации) ослабляют затяг резьбового соединения, что приводит к самопроизвольному свинчиванию резьбовых деталей. [c.262]

Для надежной работы соединения необходимо, чтобы отношение Р"/Р было по возможности близко к единице. Это условие выдерживается при К < 1 50 (при / = 0,1 отношение Р"/Р > 0,8). С увеличением К отношение Р"/Р уменьшается (при/ = 0,1 и К >1 20 отношение Р"/Р < 0,6). При К = 1 10 и при минимальном / = 0,05 сила Р" становится равной нулю (что означает нарушение условия самоторможения K = 2tga<2/[c.297]

Для предохранения резьбового соединения от саморазвинчива-ния нарезка производится с углом подъема резьбы =--1,5. .. 2,5° (при угле трения р = 5. .. 6°), чем обеспечивается условие самоторможения. Однако в условиях динамических нагрузок это не гарантирует самоотвинчнвания. Поэтому применяют различные средства стопорения установку контргаек (рис. 30.16, а), пру кин-ных шайб (рис. 30.16, б), шплинтов (рис. 30.16, в), стопорных шайб (рис. 30.16, г), скручивание проволокой (рис. 30.16, д) и др. Стопорение винтов наглухо производят кернением или расклепыванием винтов. В приборах и радиоаппаратуре широко применяется стопорение винтов с помош,ью краски или клея, которые наносят пли на резьбу, или между головкой винта и деталью. Обозначения, размеры и форма болтов, шпилек, гаек, шайб лт других крепежных деталей стандартизованы. Данные по ним приводятся в справочной литературе [1, 34]. [c.377]

Для предохранения резьбового соединения от самоотвинчива-ния, вероятность которого увеличивается при работе в условиях динамических нагрузок даже при обеспечении условия самоторможения (угол подъема резьбы = 1,5 -7-2,5 при угле трения Ф = 5 -т- 6 ), применяют различные средства стопорения контргайки, которые обеспечивают создание в соединении дополнительных сил трения, пружинные шайбы, шплинты (рис. 4.20, а, б, [c.416]

В конструкциях различных болтовых соединений средствам против самоотвинчивания уделяется исключительное внимание, так как от эгого во многом зависит нормальная работа машин. В связи с этим все стандартные крепежные резьбы удовлетворяют условию самоторможения ф< р, т. е. условию, когда угол подъема резьбы ф меньше угла трения р. У метрических резьбе крупными шагами угол подъема принят в пределах ф = 0°1Г—5°26. [c.104]

Стопорение резьбовых соединений. В крепежных резьбах обеспечивается условие самоторможения, так как угол подъема винтовой линии рйзьбы значительно меньше приведенного угла трения (см. гл. 6). Препятствуют самоот-винчиванию также силы трения на опорных поверхностях [c.348]

Между резьбой нагруженного осевой силой болта и гайки возникает сила трения, препятствующая самоотвинчиванию гайки. Все крепежные резьбы удовлетворяют условию самоторможения, так как угол подъема резьбы значительно меньше угла трения. Однако под влиянием динамической нагрузки, сотрясений, вибраций осевая сила болта, а следовательно, и сила трения в резьбе, ослабевают, нарушается условие самоторможения в резьбе и происходит самопроизвольное отвинчивание гайки. В результате самопроизвольного отвинчивания гайки нарушается соединение деталей и может произойти авария. Для предотвращения таких случаев применяют равлич- [c.97]

В стандартной метрической резьбе при диаметре от 1 до 10 мм угол подъема резьбы ф = 5,5...3°. Коэффициент трения стали по стали, латуни, бронзе и алюминию / = 0,15...0,20 (/п = 0,17...0,23). Тогда ar tg/n изменяется в диапазоне 9,5—13° этот параметр часто называют углом трения р. Как видно из соотношения ф, условие самоторможения в крепежной резьбе всегда выполняется. Однако в условиях, когда соединение подвержено вибрациям и тряске, не исключается вероятность его саморазвинчивания. Методы ослабления или исключения этого явления можно разделить на несколько групп (рис. 13.14). [c.147]

Условия самотормонгения. При самоторможении клнн удерживается в соединении от продольного перемещения только трением на его опорных поверхностях. Условие самоторможения двухскосного клина [c.199]

В большинстве винтов, как, например, в крепежных болтах, в винтах грузоподъемных машин и др., а иногда и в червячной передаче, должно быть удовлетворено условие самоторможения, при котором гайки в болтовых соединениях не будут отвинчиваться под действием осевых сил, а в червячной передаче — под действием момента, приложенного к червячному колесу, не будет вращаться червяк. Это требование удовлетворяется, если угол Рнс. 18 11 Тре- подъема средней винтовой линии а > р. угмьиая на- Увеличения угла подъема винтовой линии са-резка тормозящегося винта при данном коэффициенте [c.411]

Наличие вибраций сказывается на условиях самоторможения передач и резьбовых соединений. В случаях I и II резьбовые соединения могут отвинчиваться под действием одной лишь вибрационной нагрузки Ф II даже при отсутствии силы Р. В случае III отвинчивание может происходить при ничтожной по величине силе Pmin- Это вынуждает принимать дополнительные меры, устраняющие развинчивание резьбовых соединений, потерю способности к самоторможению клиновых соединений и червячных передач, тр ует проведения испытаний соединений и передач в условиях вибраций. [c.48]

Основные крепежные резьбы для соединения трансформаторов скоростей с инструментом применять нельзя, так как из-за наличия знакопеременных напряжений в зоне резьбы угол трения в резьбовой паре уменьшается, что нарушает условия самоторможения. Опыт показывает, что для обеспечения условия самоторможения следует применять резьбы с углом подъема витка не более 1° 30. Этому соответствуют мелкие резьбы, включая первую мелкую. Например, для диаметра выходного торца 40 мм можно рекомендовать резьбы с шагом 1,5 мм. Тогда достаточная длина резьбы получается 10,5—12 мм. С учетом проточек для выхода резца при обработке и фасок общая длина резьбового хвостовика при резьбе М20 X 1,5 составит 15 мм, а длина резьбового отверстия 17—18 мм. При этом внутренние напряжения в переходном сечении цилиндрического трансформатора при коэффициенте концентрации напряжений К = 2 достигают 0,96ог ,ах. [c.333]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...