Винтовая пара самоторможение

Надежность резьбового соединения оценивается легкостью сборки, т. е. легкостью затяжки гайки или болта, и сохранностью затяжки, т. е. самоторможением винтовой пары. Рассмотрим, как выполняются эти условия. [c.282]

Самоторможение винтовой пары. Опусканию ползуна по наклонной плоскости соответствует отвинчивание гайки (рнс. 3.30). В этом [c.284]

Из приведенной зависимости следует, что / >/ и соответственно р >-р. Следовательно, при прочих равных условиях трение в винтовой паре с трапецеидальной резьбой больше, чем с прямоугольной, а при треугольной еще больше. Чем больше трение, тем надежнее самоторможение, меньше вероятность самоотвинчивания, что крайне важно для резьбовых соединений. [c.407]

Недостатками винтовых механизмов являются большие потери на трение и, как следствие, низкий к. п. д. Во многих случаях применяют винты с углами подъема резьбы, обеспечивающими самоторможение, т. е. не превышающими угла трения, при этом к. п. д. винтовой пары оказывается ниже 50%. [c.192]

Условие самоторможения для винтовой пары а < ф. [c.84]

Самоторможение и к.п.д. винтовой пары [c.60]

Условие самоторможения в винтовой паре, при котором статическая осевая нагрузка не вызывает самоотвинчивания гайки, выражается неравенством ф<ф. Все крепежные резьбы самотормозящие. (В примере 3.1 метрическая резьба с крупным шагом М20 имеет угол подъема ф = 2°29, а приведенный угол трения ф = 9°50, следовательно, самоторможение обеспечивается.) Самоторможение метрических резьб с мелким шагом надежнее, так как они имеют меньший угол ф, [c.60]

Всегда ли нужно самоторможение винтовой пары [c.56]

Зная шаг резьбы S и величины диаметров винта di, d и d p, можно определить угол подъема резьбы ф и тем самым установить, удовлетворяет ли последний условию самоторможения винтовой пары (ф < р). Из предыдущего изложения находим [c.139]

При выключении двигателя тормоз удерживается во включенном состоянии благодаря самоторможению винтовой пары, а собачка /не позволяет проворачиваться храповому колесу. [c.70]

Эффективность самоторможения оценивается значением КПД винтовой пары [c.156]

Гидроагрегат с электродвигателем и насосом включают только при остановленном станке, а созданное на кулачках патрона зажимное усилие сохраняется в процессе обработки благодаря самоторможению винтовой пары (детали 9 п И). Для предупреждения одновременного включения электродвигателей станка и насоса предусмотрена электроблокировка. [c.387]

Силовые соотношения и условия самоторможения в винтовой паре [c.344]

Патрон с ручным приводом. Для установки и закрепления заготовок на токарных и шлифовальных станках применяют кулачковые патроны с ручным приводом. Особенностью этих патронов является самоторможение, которое создается винтовой парой, червячной передачей, реечной передачей, эксцентриковой и спирально- [c.119]

Перейдем к рассмотрению силовых соотношений, условия самоторможения и к. п. д. винтовой пары с треугольной или трапецеидальной резьбой. Так как по всем этим вопросам рассуждения и выводы для указанных резьб одинаковы, то рассмотрим их применительно к треугольной резьбе. Если в рассмотренной винтовой паре заменим прямоугольную резьбу треугольной, то сила трения в резьбе, а следовательно, и окружная сила винтовой пары будут иметь другие значения. [c.105]

Силовые соотношения, условия самоторможения и к. п. д. винтовой пары [c.78]

Рассмотрим силовые соотношения, условия самоторможения и к. п. д. винтовой пары с треугольной или трапецеидальной резьбой. Так как рассуждения и выводы для указанных резьб одинаковы, то рассмотрим их применительно к треугольной резьбе. Если в рассмотренной винтовой паре заменим прямоугольную резьбу треугольной, то сила трения в резьбе, а следовательно, и окружная сила винтовой пары будут иметь другие значения. Определим силы трения и установим со-отнощения между силами трения в прямоугольной и треугольной резьбах. Для упрощения выводов угол наклона резьбы примем равным нулю. Сила трения для прямоугольной резьбы (рис. 6.16, в) [c.80]

Самоторможение и к. п. д. винтовой пары [c.34]

Что такое самоторможение в винтовой паре и от чего оно зависит [c.182]

Коэффициент полезного действия винтовой пары и условие самоторможения. Коэффициент полезного действия винта определяется [c.106]

Из формулы (2.6) для случая опускания груза видно, что при у = р = Fa, а при у < р сила Fl будет отрицательной, т. е. направленной в обратную сторону (вниз по наклонной плоскости на рис. 3.21, б). В этом случае движения тела вниз под действием силы тяжести не будет и наклонная плоскость будет самотормо-зящей. Следовательно, условие самоторможения как на наклонной плоскости, так и в винтовой паре имеет вид [c.373]

Исходя из анализа к. п. д. винтовой пары (см. 2.6), укансите, от чего зависит самоторможение винтовой пары. [c.477]

Пользуясь этим выражением, можно построить график т] = = т] (Р), который даст возможность оценить влияние угла подъема винтовой линии резьбы р на величину к. п. д. винтовой пары (рис. 7.3, г). Винтовая пара будет самоотормозящейся при Р < ф. При этих значениях Р движение винта относительно гайки под действием нагрузки Q становится невозможным. Представляет интерес наибольшая величина к. п. д. винтовой пары, обладающей свойствами самоторможения, т. е. имеющей угол подъема винто- [c.161]

Недостатки обычных трехзвенных самотормозящихся винтовых механизмов с парой скольжения, свойственные также червячным передачам, связаны с низким к. п. д. в тяговом режиме. В работе [108] предложена схема винтового механизма с высоким к. п. д. в тяговом режиме и надежным самоторможением. На рис. 62 показана схема механизма, преобразующего вращательное движение в поступательное. Полагаем, что нагрузка во внутренней и внешней винтовых парах распределяется равномерно по всем контактирующим поверхностям, и пренебрегаем потерями на трение в опорах качения механизма. [c.241]

Самоторможевне и КПД винтовой пары. Условие самоторможения можно записать в виде Го >0, где определяется по формуле (1.8). Рассматривая самоторможение только в резьбе без учета трения на торце гайки, получим tg (<р — 1 ) > 0 или [c.30]

Статической нереверсивности передачи достигают выбором соответствующего угла подъема винта и кинематических характеристик прочих звеньев передачи. Практика показывает, что требуемая нереверсивность передачи с гидромотором достигается при коэффициенте самоторможения винтовой пары 60—70%. [c.427]

Эксцентриситет е в сх. в и, следовательно, длина кривошипа меняются относительным поворотом двух эксцентриков 15 и 16 с ромощью винтовой пары 17. Гайка винтовой пары перемещается в осевом направлении звена 14. Угол винтовой линии выбирают таким, чтобы не было самоторможения. Конструктивно этот узел представляет собой винтовое шлицевое соединение. [c.295]

В работе [135] выполнен более точный анализ условий самоторможения и показано, что условие самоторможения < р следует заменить условием и р, где — угол самоторможения. Расчеты автора [135] показывают, что угол самоторможения несколько меньше среднего угла подъема, поэтому расчет самоторможения по среднему углу дает некоторый запас надежности, так как всегда Яср > Там же приведены формулы для определения оСе в неприработавшейся и приработавшейся винтовых парах скольжения. [c.347]

При прямоугольной резьбе в эту формулу вместо р надо подставлять угол трения р = ar tg/. В случае, если Я р, винтовая пара обладает свойством самоторможения, т. е. груз, поднятый винтом (например, домкратом), самопроизвольно опуститься не может. Иными словами, в самотормозящей винтовой паре поступательное движение не может быть преобразовано во вращательное. Как известно (см. стр. 39), при самоторможении к. п. д. меньше, 50%. [c.104]

Привод Т. осуществляют через винтовой м. (на сх. а и б не показан) или с помощью ппевмоцилиндра (сх. в). Удерживают заготовку в зажатом состоянии за счет самоторможения винтовой пары и щ посредством специального упругого элемента. [c.471]

Коэффициент полезного действия винтовой пары и условия самоторможения. Коэффициент полезного действия винта определяется отношением работы сил полезного сопрЪтивления к работе движущих сил Лдв, например [c.68]

Коэффициент полезного действия винтовой пары и условия самоторможения. Коэффициент полезного действия винта определяется отношением работы сил полезного сопротивления Лпол к работе движущих сил Лдв, например т1=ЛполМдв = /г/(П) =P/tg р/(Г/) = = Ptgp/7 , где Л — высота подъема груза Р I — путь, проходимый силой Т. [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...