Балка порядок расчета

Проиллюстрируем порядок расчета неразрезных балок на конкретном примере. Выполним расчет изображенной ниже неразрезной балки (рис. 16.6а) [c.241]

Расчет головки стержня 1 производят на смятие ее клином с последующей проверкой на разрыв в ослабленном сечении. Муфту 2 проверяют на смятие поверхности паза, прилегающего к рабочей грани клина. При расчете клина на изгиб последний рассматривают как балку, лежащую на двух опорах с равномерно распределенной нагрузкой. Порядок расчета и уравнения аналогичны изложенным для напряженного клинового соединения (см. ниже), однако допускаемые напряжения берут по первому виду нагрузки (т. е. статической). [c.151]

Порядок расчета неразрезных балок, 1. Над всеми промежуточными опорами (а также над концевыми, если они—заделки) вводятся шарниры и прикладываются опорные моменты. 2. Каждый пролет неразрезной балки рассматривается как простая балка на двух шарнирных опорах, для которой строятся эшоры изгибающих моментов М и поперечных сил Ql от заданной внешней нагрузки, действующей в пределах этого пролета. 3. Вычисляются площади эпюр (грузовые площади со) и находятся положения их центров тяжести а и . 4. Составляются уравнения трех моментов. 5. Решается система уравнений трех моментов и определяются неизвестные опорные моменты. 6. Определяются опорные реакции заданной неразрезной балки [c.128]

Определение величины перемещений после потери устойчивости требует более сложных расчетов. Рассмотрим порядок расчета на примере вертикальной стенки двутавровой балки (рис. 15, а). После потери устойчивости величины усадочных сил, воспринимаемых отдельно поясами и стенкой, будут зависеть от продольного укорочения балки и, отложенного на рис. 16 по горизонтальной оси. Пусть прямая Р (рис. 16) выражает закон изменения силы в поясах в зависимости от перемещения конца балки [c.47]

Как вам представляется порядок расчета на прочность балки кругового или прямоугольного поперечного сечения, если все шесть составляющих внутренних усилий отличны от нуля [c.182]

Рассмотрим порядок расчета платформ этих типов. Расчет платформы весов для взвешивания железнодорожных составов выполняют в следующей последовательности. Сначала анализируют нагрузки от различных сочетаний подвижного состава для определения наиболее неблагоприятных, т.е. такого набора нагрузок, от которых возникают максимальные изгибающие моменты и перерезывающие силы. При этом следует учитывать, что через весы могут проходить магистральные тепловозы и электровозы, не подлежащие взвешиванию. Определение расчетных усилий в балках от подвижного состава удобно производить методом линий влияния. При нахождении расчетных нагрузок от колес необходимо учитывать динамические нагрузки от подвижного состава. Коэффициенты динамичности зависят от вида подвижного состава и скорости его движения. При наиболее неблагоприятном расположении нагрузки определяют опорные реакции. Затем строят эпюры перерезывающих сил и изгибающих моментов по длине балки. Если сила приложена не в центре изгиба, балка воспринимает также крутящий момент, который должен быть учтен при расчете. [c.94]

Составляем таблицу распределения неуравновешенных моментов (см. табл. 4-4). Число вертикальных столбцов соответствует количеству сходящихся в узлах стержней и узлов. Первый вертикальный столбец отведен для самого узла, остальные для его стержней. Над столбцами записаны отдельно для каждого стержня соответствующие коэффициенты распределения. Порядок заполнения таблицы показан цифрами, помещенными в верху клетки. В начале расчета вписываем значения изгибающих моментов в балках у узлов (первая операция) находим неуравновешенные моменты в узлах (вторая операция) записываем реактивные моменты в узлах — перемена знаков (третья операция) производим распределение неуравновешенных моментов в узле по сходящимся стержням — формула (4-26) (четвертая операция) находим вторичные моменты в стержнях, полученные от соседнего узла, так, (М2)д.г=0 5 (Л ) = 0,5 - 7 080 = 3 540 эти моменты подчеркнуты одной чертой (пятая операция). Для облегчения нахождения вторичных моментов одинаковыми черточками подчеркнуты те, которые находятся на противоположных концах стержня и, следовательно, будут передавать часть момента на противоположный конец. [c.83]

Основную частоту можно определить по Релею, а в качестве упругой линии выбрать линию статических прогибов под действием собственного распределенного веса ползуна и бабки. При расчете основных тонов колебаний большую роль играют перемещения бабки и ползуна как единого целого на упругом основании. При приближенном расчете первого обертона переднюю и заднюю части ползуна и бабки можно считать не связанными между собой и рассматривать их отдельно как консольные балки. Графиками (рис. 35) можно пользоваться и для приближенной оценки доли деформаций стыков и собственных деформаций ползуна и бабки в перемещениях их концов. Для ползуна жесткость стыков (к ) Щ порядок больше жесткости собственно ползуна [c.133]

Гондола, опертая на пилон, от действующих сил работает на изгиб. Пилон работает на изгиб и кручение по схеме консольной балки, заделанной в крыле. Так как конструкции гондолы и пилона идентичны конструкциям фюзеляжа и крыла, то и порядок их расчета будет таким же. [c.397]

Л ожно рекомендовать следующий порядок расчета неразрезной балки. После нумерации опор и пролетов (опор — с нуля, пролетов — с единицы) под исходной балкой изображают основную систему, нагруженную заданной нагрузкой и неизвестными опорными моментами. Далее строят эпюры М для отдельных балочек основной системы только от заданной нагрузки на пролетах. Вычисляют площади Q, этих эпюр и координаты а,, Ь, их центров тяжести. Для каждой промежуточной опоры выписывают уравнение трех моментов. Решая полученную таким образом систему уравнений, определяют неизвестные опорные моменты. Затем определяют реакции и строят эпюру поперечных сил и изгибающих моментов. Последнюю эпюру, как указывалось, можно построить как сумму эпюр моментов от нагрузки и от опорных моментов. [c.443]

Расчет показывает, что динамическая жесткость исследуемых решетчатых проставок на порядок выше динамической жесткости амортизаторов в вертикальном направлении. Это подтверждается также экспериментально полученным снижением уровней вибраций на лапах дизеля при перестановке машины с амортизаторов на балку с теми же амортизаторами или без них (см. выше). Это обстоятельство приводит к тому, что решетка как акустический канал распространения вибраций оказывается при установке на амортизаторы (первый вариант крепления) нагруженной снизу очень малым сопротивлением. При столь малой нагрузке и при небольшой высоте решетки (всего три ячейки периодичности), естественно, нельзя ожидать значительных перепадов уровней вибраций на решетчатой проставке. По этой причине промежуточная плита для креп.тения нроставки к амортизаторам была сделана массивной. Это обеспечивало на средних и высоких частотах необходимую нагрузку для решетки, по привело к появлению паразитного резонанса промежуточной плиты на жесткости амортизаторов и решетки на 200 Гц. Избежать этого резонанса в первом варианте крепления проставок, по-видимому, нельзя. Действительно, уменьшение массы промежуточной плиты, хотя и смещает его в высокочастотную область, однако, уменьшает виброизоля- [c.27]

При проектировании платформы необходимо обеспечить достаточную прочность и жесткость бортов. Борта должны без заметных упругих деформаций сопротивляться распорному действию груза и силам инерции, возникающим в процессе движения самосвала. Расчет боковых бортов с вертикальными подкрепляющими элементами — стойками (см. рис. 67, б) сводится к расчету шпангоутов (см. рис. 69, а), порядок которого приведен выше. Необходимо только отметить, что результаты расчета стоек на всю нагрузку борта являются завышенными, так как верхние сечения стоек соединены с верхней обвязкой, которая воспринимает часть нагрузки. Для верхних обвязок стойки шпангоутов являются дополнительными опорами, поэтому сечения обвязок могут быть уменьшены. Если стойка установлена не напротив поперечины, т. е. не образует с ней шпангоута (см. рис. 67, в), то в расчетной схеме стойку можно моделировать балкой на двух опорах, нагруженной так же, как стойка, показанная на рис. 69, а. Опорами являются верхняя и нижняя обвязки. Так же рассчитывают стойки бортов платформы, показанной на рис. 67, е. Наиболее нагруженными являются верхние обвязки. В соответствии с законом распределения нагрузки по высоте борта (см. рис. 69, а) одна треть нагрузки Р5=0,5ук Ь (1 — длина платформы) приходится на верхнюю обвязку и две трети — на нижнюю. Принимают, что нагрузка по длине обвязки распределена равномерно. Тогда интенсивность нагрузки на верхней обвязке в=Рб/3 =7 6. Овязку моделируют балкой на двух опорах. Опорами являются передний борт и [c.127]

Перемещения криволинейных балок определить достаточно сложно даже для простейших однопролетных схем. Прогибы и углы поворотов этих балок можно в принципе представить в виде формул, однако они получаются слишком громоздкими. Поэтому целесообразнее производить расчеты с использованием численного интегрирования. Покажем, например, порядок определения линейного перемещения Цу и угла поворота (Оу в некоторой точке / на оси балки. При этом сохраним обозначения, принятые на рис. 8.6. [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...