Адиабата влажная

Показатель адиабаты влажного пара. Показателем адиабаты согласно 5.5 называют величину [c.277]

ПОКАЗАТЕЛЬ АДИАБАТЫ ВЛАЖНОГО ПАРА [c.244]

Значения теплоемкости Ср перегретого и насыщенного водяного пара при разных давлениях и температурах (Представлены на рис. 6-47. Показатель адиабаты влажного водяного пара может вычисляться по [c.255]

Суждение о степени необратимости ударной адиабаты влажного пара в области малых разрывов дает формула приращения энтропии. Дополняя приведенные выше зависимости общеизвестными соотношениями между энтропией и энтальпией парожидкостной среды, имеем [c.243]

Лишь сравнительно недавно И.И. Новиков [37] впервые предложил аналитическую зависимость для показателя адиабаты влажного пара. В этой же работе был сделан вывод о том, что формула (3.1) не отражает действительной зависимости к - /(х) и может быть применена лишь в очень узкой области температур. Позднее аналитические зависимости для к пароводяной смеси были предложены Н.И. Белоконем [5] и В.В. Сычевым [49]. По существу эти зависимости не отличались от зависимости, предложенной ранее И.И. Новиковым- [c.51]

Подставив (3-131) в (3-130), получим выражение для показателя адиабаты влажного пара через показатель изоэнтропы равновесного процесса [c.74]

Автожир 320 Адиабата влажная 512 Анемометр 339 Антипассаты 521 Антициклон 512,513 Аппарат пескоструйный 439 Атмосфера техническая 19 [c.565]

Адиабата влажная 42 Адиабатическая атмосфера 39 Активные силы 20 [c.221]

Здесь к—истинный (локальный) показатель адиабаты влажного пара, определяемый по приведенной в 8-3 формуле (8-49). Для водяного пара при не очень больших давлениях и сравнительно высоких степенях сухости [c.208]

Показатель адиабаты влажного и насыщенного пара [c.143]

ПОКАЗАТЕЛЬ АДИАБАТЫ ВЛАЖНОГО И НАСЫЩЕННОГО ПАРА [c.143]

Воспользовавшись уравнением (7-33) и формулой Клапейрона—Клаузиуса, легко получить общее выражение для показателя адиабаты влажного пара к. [c.143]

Отсюда следует, что показатель адиабаты влажного пара равен [c.143]

Показатель адиабаты влажного водяного пара может вычисляться по уравнению (7-39). Так как в случае водя-ЛР / /, (1Г [c.145]

Уместно отметить, что известная формула Цейнера для показателя адиабаты влажного водяного пара [c.146]

Формулу для скорости звука во влажном паре мы получим, подставив в уравнение (8-6) значение показателя адиабаты влажного пара из уравнений (7-38)—(7-40). [c.150]

Величины, входящие в формулу (241), могут быть определены при помощи диаграммы 1з. Для перегретого пара начальное состояние находится в пересечении изобары н изотермы (рис. 86) для влажного — в пересечении изобары Ру и линии сухости Х1 для сухого насыщенного — в пересечении изобары ру и верхней пограничной кривой. Проектируя точку 1, изображающую начальное состояние пара, на ось ординат, находим энтальпию пара П. а проведя из нее адиабату расширения (прямую, параллельную оси ординат) до конечной изобары, получаем точку 2, характеризующую состояние отработавшего пара. По этой точке находим энтальпию пара в конечном состоянии /3. Отрезок 1—2 в определенном масштабе дает значение величины 1у — г [c.232]

Таким образом, в рассмотренной паротурбинной установке осуществляется цикл Карно, состоящий из двух изотерм 4—1 и 2—3 и двух адиабат 1—2 и 3—4 (см. рис. 11.2) В силу значительных необратимых потерь, возникающих при сжатии влажного пара в компрессоре, работа, затрачиваемая на привод компрессора, численно сравнима с полезной работой расширения пара в турбине. [c.164]

Рассмотрим адиабаты В-В и С-С (рис. 9.4, б). Первый адиабатный процесс расширения В-В, как видно из рис. 9.4,6, сопровождается частичным испарением жидкости, а второй С-С— наоборот—частичной конденсацией пара. Это явление обусловлено тем, что теплоемкость сухого пара с" отрицательна, а кипящей жидкости с положительна. Путем сжатия, например отточки В к точке В (рис. 9.4,6), можно перевести влажный пар с малой степенью сухости к в кипящую жидкость а влажный пар с большой степенью сухости х путем сжатия, например от точки 2 к точке /, можно перевести в сухой насыщенный (а .= 1) и далее в перегретый. [c.100]

Цикл Карно состоит из двух изотерм и двух адиабат (см. гл. 5) и его можно осуществить, если в качестве рабочего тела использовать влажный, например водяной, пар. С точки зрения термодинамики представляется целесообразным осуществлять в тепловых паровых двигателях цикл Карно, так как он имеет наибольший термический к, п. д. ti k в заданном диапазоне изменения температур. На рис. 15.1 представлена схема паротурбинной установки, а на рис. 15.2—цикл Карно на влажном паре [c.142]

На рис. 16,6 показана схема паровой компрессорной холодильной установки, а на рис. 16.7 и 16.8 —ее цикл в координатах V, р и S, Т. Из испарителя ИСП (рис. 16.6) рабочее тело в виде перегретого, влажного или сухого насыщенного пара поступает в компрессор КМ, где сжимается по адиабате t-2. В общем случае после сжатия пар должен быть перегретым. В конденсаторе j (// пар, отдавая свою теплоту охлаждающей воде (или воздуху), пол- [c.152]

Насыщенный пар аммиака должен иметь температуру несколько ниже температуры воздуха в помещении D, так как тепло должно переходить от воздуха к аммиаку. Пусть аммиак имеет температуру 263° К (—10° С). Из табл. 4-1 видно, что при этой температуре насыщенный аммиак имеет давление 2,9 бар. При таком давлении и степени сухости, например, х = 0,92 аммиак выходит из змеевика, расположенного в охлаждаемом помещении, и поступает в компрессор А, где подвергается сжатию по адиабате. При этом повышается как его давление, так и температура. Пусть по выходе из компрессора это перегретый пар при давлении 8,55 бар. В таком состоянии пары аммиака направляются в охладитель (конденсатор) В, где при постоянном давлении происходит охлаждение аммиака до температуры насыщения, а затем конденсация паров аммиака. Для отвода тепла служит вода при температуре, приблизительно равной температуре окружающей среды. Таким образом, из охладителя выходит жидкий аммиак при давлении 8,55 бар и температуре насыщения. После этого аммиак направляется к редукционному клапану С, в котором дросселируется до давления 2,9 бар. При дросселировании вместе с понижением давления понижается и температура до 263° К (—10° С). При этом аммиак частично испаряется, так что получается влажный пар аммиака с небольшой степенью сухости х = 0,12) при низкой температуре. Этот пар может служить для отнятия тепла. Его направляют в змеевик, находящийся в помещении D там он, отнимая тепло от воздуха, подсушивается и снова подается к компрессору. В дальнейшем цикл повторяется. [c.205]

Для влажного пара с начальным паросодержанием Xi показатель адиабаты определяют по формуле [c.179]

Полученная формула удобна для определения скорости Wj, в выходном сечении адиабатного потока пара с помощью диаграммы is. Проводя адиабату 1-2 от начального состояния с параметрами Pi и ti (или Pi и Xi, если пар влажный) до пересечения с изобарой конечного давления (рис. 15.2), непосредственно на диаграмме отсчитываем разность удельных энтальпий (I l — ij), называемую адиабатным перепадом удельной энтальпии. Формула (15.10) не вскрывает условий, при которых скорость адиабатного потока достигает критического значения. [c.212]

Если с"<0 и велико по абсолютной величине (рис. 14-47), то пар Б конце расширения окажется чересчур влажным. Наиболее выгодный вид верхней пограничной кривой с учетом отклонения реального процесса расширения от адиабаты вправо соответствует небольшому отрицательному значению с" (рис. 14-46). При этом, с одной стороны, влажность в конце расширения невелика, а с другой стороны, весь процесс отвода тепла происходит в области влажного пара. [c.459]

В процессе 4 1 испарения жидкого холодильного агента при температуре Г] и давлении pi отнимается тепло от охлаждаемого помещения. Состояние влажного пара, засасываемого компрессором, характеризуется точкой 1. Компрессор сжимает пар адиабатически по линии 1 2. Состояние в точке 2 соответствует сухому насыщенному пару, однако в общем случае адиабата 1 2 может располагаться как левее, так и правее и конечное состояние холодильного агента может соответствовать как влажному, так и перегретому пару. [c.479]

Действительно, в опытах истечения влажного пара с газом при объемном содержании газа в смеси от О до 80% сухость-пара в выходном сечении при всех начальных параметрах была более 0,4 и в выходном сечении устанавливалось критическое отношение давлений, близкое по значению аналогичному отношению для сухого насыщенного пара. Имея это в виду, расчет парогазовой смеси может быть выполнен по показателю адиабаты сухого насыщенного пара. В подтверждение приведем некоторые теоретические предпосылки. [c.63]

X — показатель адиабаты сжатия для влажного пара [c.141]

При незначительном изменении давления-вдоль изоэнтропы можно пренебречь переменностью показателя адиабаты влажного пара и принять его равным некоторому среднему значению в рассматриваемом интервале состояний. Полагая к = onst и проинтегрировав вы-dp [c.172]

Затем дается второй способ определения скорости истечения пара. Приняв, что для адиабаты влажного пара ри =р ь и к = = 1,035 + 0> 1автор обычным методом выводит форлтулы [c.106]

Адиабатный процесс. Адиабатпын процесс совершается без подвода и отвода теплоты, и энтропия рабочего тела при обратимом процессе остается постоянной величиной — s Ц onst. Поэтому на is- и Тх-диаграммах адиабаты изображаются вертикальными пр -ямыми (рис. 12-4, а, 12-4, б). При адиабатном расширении давление и температура пара уменьшаются перегретый пар переходит в сухой, а затем во влажный. Из условий постоянства энтропии возможно определение конечных параметров пара, если известны параметры начального и один параметр конечного состояний. [c.194]

Схема холодильной компрессорной установки, работаюш,ей на парах аммиака (NH3), представлена на рис. 21-8. В компрессоре сжимается аммиачный сухой насыщенный пар или влажный пар с большой степенью сухости по адиабате 1-2 до состояния перегретого пара в точке / (рис. 21-9). Из компрессора пар нагнетается в конденсатор, где полностью превращается в жидкость (процесс 1-5-4). Из конденсатора жидкий аммиак проходит через дроссельный вентиль, в котором дросселируется, что сопровождается ионижением температуры и давления. Затем жидкий аммиак с низкой температурой поступает в охладитель, где, получая теплоту (в процессе 3-2), испаряется и охлаждает рассол, который циркулирует в охлаждаемых камерах. Процесс дросселирования, как необратимый процесс, изображается на диаграмме условной кривой 4-3. [c.336]

Всасывание в компрессор сухого насыщенного или перегретого пара. В теоретическом цикле паровой холодильной маи.1ины компрессор всасывает влажный пар (точка Г на pii . 14.9) и сжимает его до состояния сухого насыщенного пара (точка 2 ). Термодинамически такой режим работы компрессора является наиболее выгодным, так как позволяет осуществить цикл Карно. В реальных условиях компрессор работает сухим ходом , т. е. всасывает сухой насыщенный пар (точка /), а чаще перегретый (точка /"). Процесс сжатия /—2 происходит в области перегретого пара. Точка 2 конца процесса определяется пересечением адиабаты сжатия 1—2 с изобарой рц, которая в области перегретого пара не совпадает с изотермой. Перегретый пар с параметрами pj. Т а (точка 2) поступает в конденсатор, в которо.м сначала охлаждается до Тг- = Тк (процесс 2—2 ), а затем конденсируется при постоянных значениях и Гк (процесс 2 —3). [c.36]

Адиабатный процесс. Рассмотрим адиабатный процесс получения перегретого пара из влажного насыщенного. На s — i-диаграмме по известным параметрам Pi и Xi находим точку 1 (рис. 11.8) и затем по линии постоянной энтропия s = onst поднимаемся до пересечения адиабаты с линией заданного конечного давления р в области перегретого пара, получаем точку 2. Таким образом, 1—2 — адиабатный процесс в s — i-диаграмме. Затем определяем по диаграмме неизвестные параметры и находим [c.97]

На рис. 20.6 показана диаграмма gp-i. На ней нанесены пограничные кривые х = 0 и х— разделяющие плоскость диаграммы на двухфазную и однофазную области состояния, В области влажного насыщенного пара обычным способом наносят кривые постоянного паросодержания х. Кроме того, в пределах всей диаграммы нанесены (по точкам) изотермы и адиабаты (s = onst). [c.263]

Из рассмотрения адиабатного процесса в системе s — Г (рис. 10-8), например адиабат А—В и D — E, можно сделать заключение, что при расширении, когда линия процесса направлена вниз, вода частично превращается в пар, а влажный пар при высоких значениях х частично конденсируется. В результате адиабатного сжатия паро-водяная смесь небольшой степени сухости (точка В) может быть превращена в жидкость, а паро-водяная смесь сравнительно большой степени сухости (точка Е) сначала в сухой насыщенный пар (точка пересечения прямой E — D с линией j =l), а затем в перегретый пар, [c.112]

Метеорологи называют эту величину адиа. батическим градиентом температуры. Для сухого воздуха 7=1,14 и Af=28,96 тогда — (dr/dz) ==9,9-10 °С/см, или сухоадиабатический градиент приблизительно равен I °С/ /100 м. Это — интенсивность, с которой температура сухого воздуха будет уменьшаться в зависпмости от высоты вплоть до самой границы тропопаузы, а далее, как уже говорилось в гл. 12, температура начнет возрастать. В случае влажного воздуха дело обстоит сложнее, поскольку изменения температуры приводят к изменениям относительной влажности, что сопровождается выделением или поглощением теплоты вследствие фазовых переходов. Из-за того что эти явления зависят от начальных значений температуры и относительной влажности, не представляется возможным вывести единое численное значение влажно-адиабати-ческого градиента температуры. Достаточно сказать, что он может существенно отличаться от значения ГС/100 м, полученного для сухого воздуха. [c.324]

Замер поля полных давлений перед диафрагмой производился семиточечной гребенкой, нечувствительной к углу набегающего потока от +40 до —40°. Подобные гребенки полного и статического давлений были установлены за диафрагмой на расстоянии 0,67 хорды, измеренном по оси турбины (рис. 3). Гребенки крепились в специально установленном поворотном координатнике, что давало возможность производить траверсирование потока по шагу решетки. Расстояние, на котором производились замеры, было выбрано из конструктивных соображений. Кроме того, выровненное поле потока облегчало процесс замеров. Эффективность решетки оценивалась коэффициентом полезного действия т], а также скоростным коэффициентом ср. При сверхзвуковом истечении истинное давление торможения за решеткой определялось с учетом скачка уплотнения перед носиком мерительной трубки. Показатель адиабаты для влажного пара был принят с поправкой на сухость. [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...