Интенсивность погонных моментов

Кривые построены в соответствии с формулами (6.36) при различных радиусах моментной окружности (6.35) 1 — а — 0,25, 2 — а = 0,5, 3 — а = 0,75, — а = 0,99. Интенсивность погонных моментов принималась Mq = 3 10 Н. По мере продвижения моментной окружности к контуру пластины прогиб уменьшается по величине и меняет знак. У сдвигов максимумы в виде пиков совпадают с радиусами приложения погонных моментов. [c.324]

Таким образом, независимо от формы пластинки в плане при нагружении ее по всему контуру погонными моментами т постоянной интенсивности срединная плоскость пластинки превращается в сферическую поверхность. Это превращение неминуемо сопровождается деформациями растяжения и сжатия в срединной плоскости. Такими деформациями и соответствующими им напряжениями можно пренебречь при малых прогибах и только при этом условии считать напряжения в сечениях пластинки чисто изгибными. [c.506]

Рисунок 7.17 показывает изменение прогиба центра пластины в зависимости от радиуса а окружности, вдоль которой приложены погонные моменты интенсивностью то — 7000 Н. Расчеты проводились по формулам (7.43), [c.379]

Обозначения EF. ЕЗр, — жесткости при растяжении, кручении и изгибе т, I — интенсивности массы и погонного момента инерции относительно оси системы — сосредоточенные массы и [c.240]

Консольный мост состоит из главной фермы АВ и двух боковых ферм АС и ВО. Собственный вес, приходящийся на погонный метр фермы АВ, равен 15 кН, а для ферм АС и ВО равен 10 кН. Определить реакции всех опор в тот момент, когда весь правый пролет РО занят поездом, вес которого можно заменить равномерно распределенной по пролету РО нагрузкой интенсивности 30 кН на погонный метр. Размеры соответственно равны АС — — ВО = 20 м АЕ = ВР= 15 м ЕР = 50 м. [c.32]

Балка квадратного сечения длиной / шарнирно оперта по концам и нагружена моментами М и погонной нафузкой интенсивности q. [c.185]

На точку Ai(Xo, 0, Zq) действуют присоединенный вихрь АВ интенсивностью Го(/о). свободные вихри напряженностью ri(Xi, /о) и Га(х2, о), а также вихревая пелена, состоящая из свободных вихрей, сбегающих с присоединенного вихревого шнура [интенсивность пелены определяется напряженностью вихревого слоя dV = = у(х, to)dx, где у х, to) — погонная интенсивность слоя в момент to - [c.281]

Стальной стержень уголкового профиля нагружен равномерно распределенным по длине крутящим моментом интенсивностью =22 кГм на погонный метр. Определить максимальные касательные напряжения в стержне и угол поворота сечения посередине его длины. [c.67]

Дюралевая балка, шарнирно опертая по концам, присоединена к двум гофрированным пластинам. Соединение можно считать шарнирным, так как у места скрепления с балкой изгибная жесткость пластины весьма мала. Пластины передают распределенную сжимающую нагрузку, погонная интенсивность которой 0=15 кГ/сл. Определить наименьший момент инерции поперечного сечения балки, при котором ее прямолинейная форма будет устойчивой. Длина балки /=150 см, длина каждой пластины а=30 см,. [c.209]

В текущем сечении -го участка балки обозначим — изгибающий момент М , — изгибающий момент от поперечных сил y — прогиб, q — погонную интенсивность распределенной поперечной нагрузки. [c.380]

В практике проектирования используются приближенные методы расчета оболочек на такие нагрузки — сосредоточенные нагрузки заменяют эквивалентной по моменту равномерно распределенной нагрузкой или контурные элементы рассчитывают на приложенные к ним сосредоточенные нагрузки как обычные плоские конструкции без учета их совместной работы с оболочкой. Оба метода не позволяют определить усилия взаимодействия между контурным элементом и оболочкой. Кроме того, при использовании первого метода остаются неизвестными усилия в элементах решетки загруженной диафрагмы. Усилия в контуре и усилия взаимодействия оболочки с диафрагмой более точно определяются в соответствии с положениями работ [49] и [12]. При расчете в соответствии с методикой, изложенной в работе [49], коэффициенты канонических уравнений при неизвестных принимают теми же, что в расчете на равномерно распределенную нагрузку. При определении свободных членов сосредоточенную нагрузку заменяют погонной с интенсивностью, максимальной в середине пролета и убывающей к опорам диафрагмы по синусоидальному закону. Максимальное значение эквивалентной нагрузки определяют из условия совпадения в обоих случаях прогибов диафрагм. [c.160]

Рассмотрим профиль с хордой 26, который находится в равномерном потоке, имеющем скорость U. Поскольку циркуляция присоединенных вихрей изменяется во времени, профиль и его след описываются слоем плоских вихрей, показанных на рис. 10.1. За профилем вниз по потоку тянется пелена, состоящая из поперечных вихрей. Погонную интенсивность слоя вихрей на профиле обозначим уь, а в следе — Движение профиля зададим, указав вертикальное перемещение h (положительное вниз) точки профиля с координатой х = аЬ w геометрический угол атаки а (положительный при движении носка профиля вверх, см. рис. 10.2). Аэродинамический момент профиля также будем определять относительно точки с координатой X = аЬ. Вследствие движения профиля возникает относительная скорость протекания Wa (положительная вверх), равная [c.432]

Сосредоточенный момент. На трехслойный стержень в сечении х = а действует погонный изгибающий момент постоянной интенсивности Mg. Нагрузка записывается в виде [c.213]

На рис. 33 приведен элемент (срединной поверхности) и показаны интенсивности действующих на него внешних сил, а также внутренние погонные усилия и моменты последние изображены векторами. [c.87]

Момент. На исследуемую пластину действует погонный момент интенсивности Мо = onst, распределенный по окружности радиуса г — а [c.322]

Теперь примем постоянство равнодействующей погонных моментов М — 2тгаМо при любых радиусах окружности, вдоль которой они действуют. Интенсивность Mq будет при этом переменной, компенсируя изменения а. Тогда из (6.36), с помощью замены Mq = М/(2тга), получаем выражения для искомых функций [c.325]

Момент. На исследуемую круговую трехслойную пластину действует динамический погонный момент интенсивности то = = onst, распределенный по окружности радиуса г = а [c.378]

Теперь примем постоянство равнодействующей погонных моментов т — 2тгато при изменении радиуса окружности, вдоль которой они приложены. Интенсивность шд будет при этом переменной, компенсируя увеличение или уменьшение радиуса а. Тогда из формулы (7.43), с помощью замены то = т/ 2тга) получаем выражение для искомых функций времени [c.379]

Пример 6.1. Построим эпюры М , Тщах О (р для бруса, изображенного на рис. 6.42 а, нагруженного сосредоточенным моментом М = 2то1 и погонным моментом интенсивности т(ж), эпюра которого показана на рис. 6.42 б. Сечения участков 0-2 и 2-3 показаны на рис. 6.42 в. [c.149]

В.6.2. Как связаны между собой крутяш,ий момент и интенсивность скручиваюш его погонного момента [c.160]

Обозначения д — интенсивность предельных сил трения т — интенсивность крутящих моментов, создаваемых предельными силами трения ЕР и GJp) — жесткость сечения вала при растяжении и при кручении (ЕР) и (GJ— жесткость сечения втулки при растяжении и при кручении Р и М — максимальные значения переменной продольной силы и переменного крутящего момента Рщ и 1Лт — средние значения переменной продольной силы и переменного крутящего момента Р и Л — амплитудные значения переменной продольной силы и переменного крутящего момента V — коэффициент Пуассона Ч — площадь петли гистерезиса с — погонная жесткость упругих связей, препятствующих сдвигу (в упруго-фрикционных связях). [c.343]

УРАВНЕНИЯ ПРОДОЛЬНЫХ И КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ МОГО СТЕРЖНЯ. Обозначим через ц(л ) погонную массу стер [кГ с /м ] 1(х) — погонный момент инерции относительно стержня [кГ с ] через Л(л ) — площадь поперечного сечения [м 1р — экваториальный момент поперечного сечения [м ] Е — м дуль Юнга [кГ/м ] О — модуль сдвига [кГ/м ]. Пусть у(х, t) 0(х, i) — соответственно продольное смещение и угол поворо какого-либо сечения стержня в момент г. Обозначим далее чер( Q(x, t) интенсивность внешней нагрузки — продольной, напр ленной по оси стержня, в случае продольных колебаний и ы ментной — в случае колебаний крутильных. Уравнения продол ных и крутильных колебаний стержня мы получим как необз димые условия экстремума функциона.гюв [c.250]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...