Водяной пар коэффициент диффузии

Закон ф)ика описывает концентрационную диффузию, возникающую из-за неоднородности поля концентраций вещества. По форме и физическому смыслу он аналогичен закону Фурье. Коэффициент диффузии двухкомпонентных смесей газов зависит от их природы, температуры, давления и почти не зависит от концентрации компонентов. Для смеси воздуха и водяного пара его можно определить по формуле [c.223]

Если вершина трещины покрыта слоем продуктов коррозии (оксидов, гидроксидов), то механизм распространения должен быть иным, так как водяные пары будут диффундировать к вершине трещины через слой продуктов коррозии. Математическая интерпретация такого слоя должна привести к уравнению, очень похожему на уравнение (12). Толщина газообразного диффузионного слоя должна быть заменена на толщину слоя продуктов коррозии, соответственно вместо коэффициента диффузии воды через газообразный азот должен быть применен коэффициент диффузии паров воды через продукты коррозии. Так как предполагаемое уравнение после указанного выше преобразования должно быть похожим на уравнение (12), любой механизм из этих двух может быть использован для объяснения результатов, представленных на рис. 41. Те же выводы могут быть сделаны для поверхностной диффузии воды к вершине трещины, где коэффициент диффузии в поверхностном слое и толщина диффузионного слоя по поверхности соответственно меняются с учетом количества газа. Следовательно, не легко выявить, какой процесс реально развивается во время процесса КР высокопрочных алюминиевых сплавов во влажных газообразных средах. [c.288]

Механизм процесса тепло- и массообмена в контактном экономайзере при соприкосновении горячих дымовых газов (ненасыщенной парогазовой смеси) с холодной водой весьма сложен. Здесь одновременно проходят процессы конвективного теплообмена, диффузии, теплообмена при изменении агрегатного состояния и теплопроводности. Движущей силой этих процессов являются не только разность температур газов и воды, но и разность парциальных давлений водяных паров в парогазовой смеси и у поверхности воды. Коэффициент теплообмена от газов к воде в контактном экономайзере выше, чем при сухом , т. е. чисто конвек- [c.14]

Механизм тепло- и массообмена в контактном экономайзере при соприкосновении горячих дымовых газов (ненасыщенной парогазовой смеси) с холодной водой весьма сложен. Здесь одновременно происходят процессы конвективного теплообмена, диффузии, теплообмена при изменении агрегатного состояния и теплопроводности. Движущей силой этих процессов являются разность не только температур газов и воды, но и парциальных давлений водяных паров в дымовых газах (парогазовой смеси) и у поверхности воды. Коэффициент теплообмена от газов к воде в контактном экономайзере и от газов к поверхности нагрева в конденсационном поверхностном теплообменнике существенно выше (при одинаковой скорости газов и других равных условиях), чем при сухом , т. е. чисто конвективном, теплообмене. Необходимо подчеркнуть, что это увеличение может быть весьма значительным в связи с высокой интенсивностью мокрого теплообмена. [c.15]

D — коэффициент диффузии для смеси воздух — водяной пар, м7с Dr — коэффициент конвективного теплообмена, Вт/(м -К) [c.6]

Здесь D — коэффициент диффузии для смеси воздух — водяной пар, отнесенный к градиенту концентрации он определяется из соотношения [c.69]

Для диффузии водяного пара в воздухе число Le в нормальных условиях равно 0,87. Таким образом, для этого распространенного случая, если не требуется большой точности, коэффициент массоотдачи р можно вычислять через коэффициент теплоотдачи а согласно простой формуле (6-21). [c.182]

Между коэффициентом диффузии водяного пара в воздухе и коэффициентом паропроницаемости воздуха существует следующая связь [c.255]

Перенос растворов электролитов через полимерные материалы в виде свободных молекул воды и электролита протекает легче всего. Независимая диффузия молекул воды и электролита в полимере осуществляется по механизму, аналогичному для паров и газов. Однако при определенной форме связывания воды и электролита в полимере может возникнуть другая кинетическая единица, обеспечивающая массоперенос ионы электролита. При сильном увлажнении в полимерном материале могут образоваться непрерывные цепочки из агрегатов воды, как бы водяные каналы, по которым ионы электролита перемещаются с коэффициентом диффузии, близким к коэффициенту диффузии электролита в воде [97, 100]. [c.52]

Температура пара в общем случае должна быть в разных местах внутри пузыря неодинаковой и меняющейся во времени. Однако можно сделать допущение, что коэффициент термодиффузии О пара настолько велик, что градиенты температур внутри пузыря пренебрежимо малы. В водяном паре характеристическая длина диффузии (2D7) / для 1= Ю сек равна 0,24 см. [c.191]

Стало быть, поглощение паров воды продуктами коррозии из влажной воздушной атмосферы, находящейся, как известно, в движении, растет с увеличением скорости движения воздуха, поскольку уменьшается толщина относительно неподвижного слоя воздуха, через который диффундируют пары воды (ое). Далее, из уравнения (11,4) следует, что скорость поглощения влаги при одной и той же относительной влажности (На) резко увеличивается с повышением температуры. Последнее обусловливается следующими причинами. Во-первых, с ростом температуры увеличивается коэффициент диффузии паров воды D . Это увеличение приблизительно пропорционально квадрату абсолютных температур. Во-вторых, с ростом температуры увеличивается и упругость водяных паров, насыщающих пространство (см. табл. 39). И, наконец, в-третьих, величина относительной влажности воздуха над насыщенными растворами солей (Яр) уменьшается с повышением температуры. [c.257]

В. В. Скорчеллетти и С. Д. Васильев [14] показали, что низкие защитные свойства обыкновенных минеральных масел объясняются тем, что их пленки даже значительной толщины пропускают водяные пары в количествах, вполне достаточных для интенсивного коррозионного процесса. Кислорода содержится в масле даже больше, чем в воде коэффициент растворимости кислорода (коэффициент Бунзена) для масел в 4—5 раз выше, чем для воды. Пропускают воду (в меньшей степени, чем масла) и консистентные смазки, что объясняется диффузией воды через смазку вследствие наличия свободного межмолекулярного пространства в органических веществах смазки. [c.11]

Таблица .6. Коэффициент диффузии водяных паров в газах

Коэффициент паропроницания материала г мм м час Количество водяных паров в г, проходящее в 1 час путем диффузии через 1 стены толщиной в 1 ж при разности упругости водяного пара с обеих сторон стены в 1 лж рт. ст. [c.14]

Для смеси водяного пара и воздуха (влажный воздух) коэффициент диффузии может быть вычислен по формуле [c.320]

Коэффициент диффузии водяных паров через пленку при 20 С,кг-м/(м2-сПа) Водопроницаемость через пленку прп 20 С,кг-м/(м -Пас) [c.176]

Коэффициент диффузии водяных паров при 20 С кг м/(м с Па). ... Длительная рабочая температура, С......... [c.181]

Дуговой электрический разряд имеет неоднородное распределение температур (см. раздел I, стр. 136) и водяные пары диссоциируют на водород и кислород во внешней части дугового разряда, а водород, обладая наибольшим коэффициентом диффузии, будет накапливаться в столбе дуги, имеющем наивысшую температуру. [c.329]

Nu ) = р О//)д ф, — коэффициент диффузии водяных паров, = [c.64]

При нормальной влажности и при обычной малой концентрации СО2 удаление воды происходит быстрее, чем диффузия углекислого газа в теле цементного камня. Действительно, коэффициент диффузии углекислого газа в воздухе равняется 1,6-10 см /с [101], водяного пара 2,6-10- см /с [101]. Кроме того, вода удаляется не только путем диффузии пара, но и за счет перемещения ее к поверхности испарения в виде жидкости. При переносе углекислого газа и паров воды движущим фактором является градиент парциального давления или при одинаковой толщине слоя цементного камня — раз- [c.114]

Коэффициент диффузии (водяные пары), см /с Коэффициент проницаемости, м /(ч-Па). . . [c.163]

Исследование кинетики процесса пароводяной коррозии показало, что наиболее совершенными защитными свойствами обладает слой магнетита. Коэффициенты линейного расширения данного окисла и стали различны и составляет соответственно 8,46- 10 °С и 12-10 ° S что является одной из причин непрочного сцепления Рез04 со сталью. При наличии на поверхности стали даже сплошного слоя магнетита процесс окисления при высоких температурах может продолжаться. Рост окисла в этом случае происходит преимущественно с внешней стороны, за счет диффузии ион-атомов металла к ионизированным атомам кислорода в паре, а не наоборот. При этом необходимое количество ионов кислорода поставляется молекулами водяного пара по различным промежуточным ступеням. Наиболее медленной (контролирующей) стадией процесса окисления стали паром является диффузия ион-атомов железа через окисный слой. Рост толщины подобной пленки подчиняется параболическому закону (см. 1-5) [c.254]

Поскольку в данном примере содержание пара в смеси с газом невелико, теплопроводность п вязкость смеси определяем по линеаризованным зависимостям для сухого воздуха в интервале температур, характерных для данного примера, в том числе теплопроводность смеси при (ж )ьсм. ж=0,0244+0,OOOOTi. Коэффициент диффузии для воздуха и водяного пара при и Р Д = 0,216 X [c.188]

Явление перемещения водяного пара в порах материала из области больших концентраций в область меньших концентраций принято называть диффузией водяного пара через пористую стенку. Скорость диффузии через пористые материалы характеризуется коэффициентом паропроницаемости и объемной паро-емкостью материала. Диффузия в строительных материалах протекает очень медленно по сравнению с диффузией в газовой среде. По этой причине для достижения равновесного состояния требуется длительное время. [c.255]

Конденсация влаги внутри ограждения является причиной повышени его влажности. Разность температур с внешней и внутренней сторон ограждения вызывает разность упругостей водяного пара, находящегося в воз- духе с одной и с другой стороны, вследствие чего водяные пары диффундируют с внутренней стороны — более теплой, к наружной — более холодной. Это явление называется диффузией водяного пара через ограждение. В гражданских и промышленных зданиях зимой водяной пар диффундирует через стены от внутренней стороны к наружной, а в летнее время от наружной — к внутренней. При условии, когда падение температуры в ограждении будет происходить интенсивнее падения упругости водяного пара воздуха, возможна конденсация пара в стенах ограждения.Для защиты от конденсации влаги необходимо материалы с большим объемным весом, коэффипиентом теплопроводности и меньшим коэффициентом паропроницаемости устанавливать на внутренней поверхности, а с меньшим объемным весом и коэффициентом теплопроводности и большим коэффициентом паронепропицаемости— на наружной поверхности ограждения. Пароизоляционные слои необходимо устанавливать на внутренней, более теплой поверхности, так как установка их снаружи ухудшает влажностный режим. В холодильных сооружениях процесс идет в обратном направлении. [c.14]

D, — коэффициент диффузии в водяном паре выделяемого из воды газа, отнесенный к градиенту концентрации, в мУчас. [c.385]

При всех обстоятельствах чем ниже температура охлаждающей жидкости, тем большее количество пара может быть сконденсировано. В случае сжижения парюв жидкости, для которых коэффшщент диффузии имеет значение, отличное от коэффициента диффузии водяного пара 21 10 м /с), показатель экспоненты должен быть дополнен множителем . [c.75]

При температуре наружного воздуха +3°С и температуре в чердачном пространстве +5°С, т. е. при разности температур в 2 С и при угле наклона а=5°, получим 1 =0,054 м/с. Полученное значение скорости потока воздуха не зависит от вида и степени паропроницаемости слоя теплоизоляции, которая может состоять из относительно паропроницаемого пенополистирола (экспорита) без дополнительного защитного слоя. Коэффициент сопротивления диффузии этого материала р=392 таким образом, при толщине слоя теплоизоляции 5 см сопротивление паропроницанию будет равно р5=392-0,05= 19,6. В соответствии с общим уравнением паропереноса [4] количество проходящего через сечение водяного пара составит — = ( —Р2)/(5рЛ ). Здесь величина Л = (7 вТ)/0= 150 000 (округленно). [c.29]

В этой формуле — газовая постоянная водяного пара в данном случае / п=47,1 кг-м/(кг-К) Т — абсолютная температура Т здесьрав на 293 К О — коэффициент диффузии водяного пара, м /ч при Т=293 К О — = 0,094 (Прим. перев.). [c.29]

Для предотвращения указанного явления изготовители паропроницаемых мелкопористых пленок рекомендуют, если это возможно, укрывать ими слой теплоизоляции. Однако, с точки зрения диффузии водяных паров, отсутствие такого укрывающего слоя безусловно лучше. Экспериментальных значений коэффициента сопротивления диффузии и таких пленок до сих пор нет. Это значение может оказаться неожиданно высоким, если принять во внимание, что жесть с 448 отверстиями на каждом квадратном метре с диаметром отверстий 2,5 мм имеет коэффициент сопротивления диффузии р=1607 [4]. При толщине жести [c.34]

Следует еще раз вернуться к рассмотрению микроклимата Бнутри цеха, характеризуемого относительной влажностью воздуха 70 % и температурой -Ь21°С, когда наружный воздух имеет температуру -1-1°С и относительную влажность 95%. Эти условия, как было уже подчеркнуто, менее благоприятны, чем температура наружного воздуха —3°С при относительной влажности от 80 до 85 %. Поскольку при этом требуется воздухообмен 1810 м ч, в лучшем случае возможен воздухообмен только 810 м /ч, а в действительности достигается лишь 300 м ч, необходимо в первую очередь подумать о том, чтобы существенно повысить сопротивление слоя пенопласта паропроницанию. Например, можно наклеить с нижней стороны пенопласта поливинилхлоридную пленку толщиной 0,06 мм, характеризуемую коэффициентом сопротивления диффузии р, равным 588 000, сопротивление паропроницанию которой р5 равно 35,2. Сопротивление паропроницанию пенополистирола толщиной 3 см равно 1115 = 0,03X40 = 11,76. Их общее сопротивление паропроницанию будет равно при этом 47. Количество проходящего через перекрытие водяного пара составит тогда четвертую часть прежней величины, т.е. 0,16 тЦи -ч) (при температуре воздуха в цехе -г21 С, температуре воздуха в промежуточном пространстве крыши +3°С и относительной влажности 80%). При площади грышп 735 м это составит 118 г/ч. Таким образом, в неблагоприятном случае требуемый воздухообмен составит 455 м /ч. Этого должно быть достаточно при полностью открытых сечениях, которые могли бы обеспечить воздухообмен 810 м ч, однако в действительности этого нет. [c.81]

Опытные значения коэффициентов диффузии, приведенные к давлению 1 кГ/см , представлены на рис. 1 и 2. Разброс опытных точек не превосходит + 15%. В большинстве опытов инертный газ для удаления следов кислорода и водяных паров перед подачей в установку продувался через эвтектический расплав Ка—К. Следует отметить, что очистка газа не оказывает влияния на величины коэффициентов диффузии для цезия при температурах выше 630° К, а для калия — при температурах выше 723° К. Это объясняется хорошей растворимостью пленки окисла в металле (в цезии окисел начинает растворяться при более низких температурах, чем в калии). В опытах 2, 3 исходный калий содержал больше окислов и газ не очищался. Поэтому для смеси К—Не при температуре 723° К было получено заниженное значение (2,3 см 1сек при атмосферном давлении). Для смеси же К—Аг при той же температуре прежние данные и результаты проверочных опытов (с очисткой газа), проведенных в последнее время, совпали. Это объясняется большей чистотой аргона по сравнению с гелием. В последних опытах по определению коэффициента диффузии для смеси К—Не калий в диффузионную трубку загружался не в атмосфере гелия, а в атмосфере аргона (чтобы окисление было меньше). Аргон удалялся при вакуумировании диффузионной установки перед опытом. В процессе опыта гелий очищался. Таким способом были найдены более точные значения 1)12 ДЛя смеси К—Не при температуре 723° К. При более высоких температурах коэффициент диффузии для этой смеси получался одним и тем же и при загрузке под аргоном, и при загрузке под гелием. В случае цезия окисление сказывалось только при температурах ниже 630 °К. [c.50]

Эффективный коэффициент диффузии водяного пара можно определить путем пересчета приведенных Р. Е. Брплингом [22] и Виригом [150] коэффициентов паропроницаемостп цементно-песчаного раствора соста-ьа 1 3. Пересчет дает [c.145]

Изложенный расчет влажностного режима ограждений в стационарных условиях диффузии водяного пара не учитывает изменения влажности материалов в ограждении во времени, а также влияния начальной влажности материалов на влажностный режим ограждения. Проведенные лабораторные исследования и натурные наблюденияг, а также практика эксплуатации зданий показали, что действительные условия диффузии водяного пара в наружных ограждениях сильно отличаются от стационарных, для достижения которых требуется весьма продолжительное время. В частности, этим объясняется тот факт, что при применении очень сухого леса в бесчердачных покрытиях даже влажных цехов не было конденсации водяного пара, в то время как расчет по стационарным условиям давал в них образование конденсата. Наличие в покрытии сухого леса с малым коэффициентом паропроницаемости требовало значительного времени для приобре тения деревом влажности, соответствующей стационарным условиям, так как эта влага могла проникнуть только из внутреннего воздуха в результате диффузии, замедленной вследствие малой величины коэффициента паропроницаемости древесины. Зимний период был для этого недостаточным, а летом происходило интенсивное просыхание дерева под действием солнечной радиации. Таким образом, расчет влажностного режима по стационарным условиям давал слишком большой запас надежности, в связи с чем некоторые из конструкций, которые в действительных условиях могли иметь вполне благоприятный влажностный режим, браковались. [c.219]

При диффузии водяного пара в воздухе при нормальных физических условиях Ье = 0,87, и в этом случае с достаточной степенью точности для практических расчетов коэффициент массоотдачи можно вычислить через коэффициент теплоотдггчи по равенству (14.53). [c.262]

Целесообразнее наклеить полиэтиленовую пленку толщиной 0,1 мм с коэффициентом сопротивления диффузии ц, равным 637000, сопротивление паропроницанию которой р5 равно 63,7. Количество проходящего через перекрытие пара уменьшается тогда до 0,101 г/(м2-ч) или до 75 г/ч для всей площади перекрытия 735 м . Требуемый воздухообмен составляет при этом лишь 288 м /ч. Наклейка подобной искусственной пленки на нижней стороне пепополистирольных плит сделает проникание водяных [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...