Угол закручивания стержня

Угол закручивания стержня [c.225]

Пример 33. Определим максимальное напряжение и угол закручивания стержня длиной вОО мм (рис. 221) с поперечным сечением в виде равнобокого уголка 50 X 50 X 5, который подвергается действию скручивающего момента = = 500 кгс см. Модуль сдвига материала стержня G = 8 10 кгс/см . [c.228]

Угол закручивания стержня определится по формуле (9.30) 500 90 [c.229]

Как видим, относительный угол закручивания стержня увеличивается со временем. [c.312]

Определить полный угол закручивания стержня и шаг заклепок а из условия прочности их на срез и смятие. Диаметр заклепок d = 10 мм. Расчетные сопротивления / fp =180 МПа, Rf = 420 МПа. [c.84]

Угол закручивания стержня найдем из выражения [c.85]

Угол закручивания стержня найдем но формуле (9.30) 50-10- -0,9 [c.247]

Определяем Фц/фг, где ц> — угол закручивания стержня замкнутого сечения, а фп — разомкнутого. [c.110]

Полученная формула показывает, что полный угол закручивания стержня прямо пропорционален крутящему моменту М , длине стержня / и обратно пропорционален жесткости при кручении GJр. [c.139]

Угол закручивания стержня в пределах упругих деформаций связан с нагрузкой, т. е. с крутящим моментом, линейной зависимостью. Для вала круглого сечения угол закручивания определяют по формуле [c.68]

Таким образом, в рассматриваемом примере угол закручивания стержня составляет лишь 17,5% от угла, на который закрутился бы стержень при отсутствии стеснения. [c.425]

Относительный угол закручивания стержня может быть найден по формуле (8.36), в которой следует положить = [c.178]

Стальной стержень двутаврового сечения с размерами, показанными на рисунке (в мм), испытывает действие двух скручивающих пар, приложенных по концам стержня и равных 100 кгм каждая. Чему равны наибольшие касательные напряжения Где они возникают Чему равен угол закручивания стержня на длине 100 см. [c.98]

Для случая кручения или кручения с растяжением обычно характерно постоянство момента и силы на отдельных участках стержня, поэтому, например, угол закручивания стержня [c.41]

Чтобы по возможности наглядно пояснить этот метод, рассмотрим случай простого кручения стержня парами приложенными к его концам (рис. 125). Располагая начало координат в центре тяжести левого торца и приняв положительные направления осей в соответствии с рисунком, определим компоненты смещения точки А в некотором поперечном сечении тп, взятом на расстоянии z от левого торца. Предположим, что этот торец не вращается в процессе кручения, и обозначим относительный угол закручивания стержня через в. Сечение тп повернется на угол 6z, и точка А с координатами х и у сместится в результате этого поворота по осям на [c.284]

Конструкция прессов с торсионным силоизмерителем принципиально не отличается от конструкции прессов с манометрическим силоизмерителем. Принцип действия торсионного силоизмерителя заключается в следующем при закручивании (в пределах упругих деформаций) жестко закрепленного одним концом цилиндрического стального стержня механизм приводит во вращение стрелку на шкале, которая градуируется в килограмм-силах или тонна-силах, так как угол закручивания стержня пропорционален усилию, действующему на образец. [c.94]

При каком отношении угол закручивания стержня, изображенного на рис. 3.5 и рассмотренного в примере 2, будет в два раза больше угла закручивания стержня кругового поперечного сечения с постоянным диаметром d [c.119]

Угол закручивания стержня пропорционален силе, действующей на испытуемый образец. По мере закручивания стержня передаточный механизм приводит во вращение указательную стрелку на круговой шкале (фиг. 284). Значительными преимуществами торсионного силоизмерительного устройства являются высокая собственная частота, позволяющая ему реагировать на быстрое изменение нагрузки, и малая инерционность всего механизма. [c.21]

Влияние деформаций сдвига на угол закручивания стержня обратно пропорционально квадрату длины стержня — существенное влияние деформации сдвига оказывают на угол закручивания коротких стержней. При этом большое значение имеет степень стеснения концевых сечений стержня. Даже незначительное уменьшение степени стеснения по сравнению с полным защемлением приводит к резкому увеличению угла закручивания короткого стержня. Одновременно уменьшается градиент изменения нормальных напряжений (бимоментов) по длине стержня, а значит уменьшаются вторичные касательные напряжения (см. рис, 8, в). Все это приводит к тому, что относительное влияние деформаций сдвига на угол закручивания короткого стержня резко падает. Это влияние наибольшее при полном запрещении депланации концевых сечений. Для различных профилей могут быть получены предельные значения р=// . При значении р меньше предельного стержень нужно считать коротким и определять угол закручивания с учетом сдвига. Например, для швеллера р=3. Влияние сдвига для широко открытых профилей меньше, а для трубы с узкой продольной щелью это влияние наибольшее (Р=4,6). Экспериментальные исследования [14] показали, что, например, отличие замеренного угла закручивания от рассчитанного по теории В. 3. Власова для швеллеров с Р=0,6 и Р=0,75 составило соответственно 140 и 68%. Значения расчетных углов закручивания с учетом сдвига подтверждаются данными эксперимента. Тензометрические исследования показывают, что даже для очень коротких стержней экспериментальные значения нормальных напряжений не отличаются от рассчитанных по теории В. 3. Власова, [c.191]

Полный угол закручивания стержня на участке длиной I на основании формул (3.6) и (6.6) [c.195]

Угол закручивания стержня ч. 1. 95 [c.365]

Эту формулу можно получить, исходя из таких простых рассуждений. Найдем относительный угол закручивания стержня как среднее из относительных углов и [c.122]

Коэффициент Ь представляет собой относительный угол закручивания стержня. При этом нет нужды рассматривать ни составляющих напряжений, нормальных к этим сечениям, ни составляющих нормальных напряжений в радиальном и окружном направлениях. Все составляющие напряжений обращаются в нуль кроме касательных напряжений х в плоскостях, перпендикулярных оси и направленных перпендикулярно радиусам г, а также касательных напряжений в плоскостях, проходящих через ось и направленных параллельно этой оси. [c.395]

Решение. Касательные напряжения в сечении и угол закручивания стержня выразятся формулами (4.14), (4.15). [c.63]

Погонный угол закручивания стержня (при / = 1 м) 15103-1 [c.65]

Стальной стержень длиной 2 м прямоугольного поперечного сечения размерами 10x30 мм нагружен крутящим моментом 1000 кгсм. Определить а) место и величину наибольших касательных напряжений б) величину касательных напряжений посредине короткой стороны сечения в) угол закручивания стержня. [c.93]

Проведем далее произвольное сечение ГП2П2 в пределах второго участка (рис. 1.10, а) и выделим правую отсеченную часть (рис. 1.10, в). Рассуждения, сходные с предыдущими, дают М, =-Мс =-30 Нм. Кроме того получаем винтовую. тинию f и угол закручивания что позволяет закончить построения на рис. 1.10, а и 1.10, б. При этом через ф д обозначен угол закручивания стержня на всей длине от сечения А до сечения С. Обращаем внимание на неразрывность линии АВ1С1 в сечении В, а также на следующее обстоятельство при > о получаем правую винтовую линию, а при М,<0 — левую. Принятые выше правила знаков дают такой результат всегда, [c.27]

Обозначим крутильную жесткость вала (скручиваюший момент, необходимый для закрутки вала на один радиан) через с = Ол.й /1 32 (d — диаметр стержня, / — его длина), а полный угол закручивания стержня — через ф. Крутяший момент в циклически закручиваемом при колебаниях стержне в произвольный момент времени будет Сф. Пренебрегая силами инерции массы стержня по сравнению с массой диска и приравнивая крутяший момент в стержне к моменту сил инерции диска, получаем следующее дифференциальное уравнение движения диска [c.597]

Тонкостенные замкнутые стержни скручиваются моментами, приложенными по торцам. Определить допускаемый крутящий момент при [т]=900 кГ1см , вычислить угол закручивания стержня при С=0,3-10 KFj M . Выбрать диаметр заклепок и спроектировать заклепочный шов по условию равнопрочности конструкции на кручение, полагая для материала заклепок [т] = 1000 кГ/см , [а] =2400 кГ1см . Дано а=30 см, 6=10 см, /=2 мм, /=200 см. [c.69]

Для предыдущей задачи показать, что обнаруженные в сечении напряжения имеют равнодействующую, равную нулю, и сводятся к крутящей паре ( р) определить относительный угол закручивания стержня и вычислить наибольщие напряжения в сечении, полагая Ь < а. [c.112]

Используя выводы предыдущей задачи, приравнивая потенциальн ю энергию деформации работе, совершаемой крз тящим моментом, найти угол закручивания стержня при стесненном кручении и выяснить, насколько изменяется жесткость стержня при стесненном кручении против случая свободного кручения. [c.120]

Погонный угол закручивания стержня находится по формуле как среднее в пределах площади поперечного сечения значение величины дШг1дг Иг = с1Р. Здесь дыг/дг — скорость измене- [c.341]

В случае кручения Купфер определил постоянную упругости для круглого цилиндрического стержня как угол закручивания стержня единичной длины единичной силой, приложенной на единичном радиусе стержня. К сожалению, он обозначил эту величину символом fi, который к тому времени использовался многими упругистами для обозначения модуля упругости при сдвиге изотропного материала. Если мы обозначим эту величину, введенную Купфером, через то увидим, что она связана с модулем сдвига формулой а=л/(2[Хд.). Во всех случаях принималась теория одной упругой постоянной, так что коэффициент Пуассона был равен 1/4. Введенная Купфером величина б, полученная в опытах на кручение цилиндрических образцов, выражается следующим образом 6=1/(5fi .). [c.393]

В данном случае угол закручивания стержня получается такой же, как при свободном его закручивании моментом lA—PhJi, хотя никаких внешних закручивающих моментов на стержень не действует, так как сила Р проходит через центр изгиба (рис. 6, а). [c.187]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...