Поперечная нагрузка 227,---стоек

Используя формулу Эйлера, подобрать по сортаменту на продольную сжимающую нагрузку Я= 12,5 от двутавровое поперечное сечение стойки длиной стойки защемлен, второй оперт шарнирно. [c.270]

Используя формулу лера, подобрать по сортаменту на продольную сжимающую нагрузку Р=12,5 т двутавровое поперечное сечение стойки длиной 2,6 м. Один конец стойки защемлен, второй оперт шарнирно. Материал—ст. 3. Коэффициент запаса устойчивости Ау — 2. [c.339]

S на балку остается постоянной, а могут изменяться только поперечные нагрузки. Так нагружена, например, стойка (рис. 12.53 а), продольная сила в которой создается весом груза S. В таких случаях под запасом прочности обычно понимают число, на которое нужно умножить поперечную нагрузку, чтобы напряжения достигли предельных. Если материал одинаково работает на растяжение и сжатие, то из (12.7.20) получаем уравнение для определения п [c.420]

Продольная сила и поперечная нагрузка на балку меняются одновременно и пропорционально. Так, например, нагружена стойка в конструкции, которая показана на рис. 12.53 б. Для определения ее запаса прочности получаем уравнение [c.421]

Подобрать поперечное сечение стойки (подвески) сталь- ной стропильной фермы из двух швеллеров (рис. 2.284) по первому предельному состоянию. Стойка прикрепляется к косынке заклепками с = 23 мм. Временная нормативная нагрузка на стойку (нормативное растягивающее усилие) Л/в = 180 кН. Постоянная нормативная нагрузка Л/п = 150 кН. Принять = 1,1 Яв = 1,4 т = 0,9. Массой стойки пренебречь. [c.234]

Горизонтальные нагрузки стойки Р, и Р , а также момент Ж, вызовут поперечную силу обратного направления по табл.4-1 [c.74]

В 57—60 был изучен чистый продольный изгиб, который в действительности почти всегда бывает осложнен какими-нибудь дополнительными факторами. К последним могут быть отнесены начальная кривизна стойки, незначительный эксцентриситет сжимающей нагрузки и, наконец, дополнительная поперечная нагрузка интенсивностью ц. При незначительности этих факторов влиянием их на результаты основного расчета можно пренебречь. Но когда это влияние оказывается существенным, необходимо его учитывать. В таких случаях нужно проверить стойку на устойчивость только при действии продольной сжимающей силы, т. е. без учета осложнения явления продольного изгиба дополнительными факторами, а затем проверить напряжение в опасном сечении стойки уже с учетом их влияния. [c.216]

Для приближенного расчета полагают, что каждый из перечисленных выше осложняющих факторов создает плечо для сжимающей силы, отчего возникает некоторый начальный момент. Например, если у стойки есть начальное искривление (рис. 159, а, б), то плечом для сжимающей силы Р будет величина начального прогиба, а если нагрузка приложена с некоторым эксцентриситетом, то он и будет являться плечом силы Р. В случае же действия поперечной нагрузки интенсивностью д плечом будет прогиб стойки /о- [c.216]

Рассмотрим случай действия на стойку АВ продольной сжимающей силы Р с одновременным действием поперечной нагрузки. Здесь сжимающая сила Р вызовет дополнительный прогиб Д/о и изогнутая ось стойки определится кривой АВС. Теперь определим наибольшие нормальные напряжения в сечении посредине стойки, исходя из принципа независимости действия сил, по формуле (125) [c.217]

Поперечная нагрузка на стойку II [c.221]

Дальнейший расчет производим для стойки I. Стойка проверяется на сжатие с изгибом по деформированной схеме в предельном состоянии. Изгибающий момент, действующий на стойку, определяется по формуле, учитывающей влияние продольной силы на прогиб от поперечной нагрузки [c.221]

Прогиб стойки опоры от поперечной нагрузки вычисляется по формуле [c.222]

Пример 2. Стойка длиной 1=4 м (рис. 16.27) загружена поперечной нагрузкой д=3 кн/м и сжимается силой Р=200 кн. [c.514]

Полный прогиб конца стойки от совместного действия поперечной нагрузки и сжимающей силы [c.515]

Таким образом, трехгранные стойки целесообразно применять в тех конструкциях, которые не подвержены действию больших изгибающих или крутящих моментов, Применительно к опорам линий электропередачи такими конструкциями являются стойки опор на оттяжках, поскольку здесь крутящие моменты и основные поперечные ветровые нагрузки стойками не воспринимаются. [c.303]

Для стойки 2 задаемся поперечной нагрузкой по фиг. 10, тогда уравнение упругой линии имеет вид [c.264]

Для получения приближенного значения коэффициента т) задаемся для стойки 3 поперечной нагрузкой, интенсивность которой меняется по линейному закону (фиг. 11) [c.265]

Для стойки 4 задаемся аналогичной поперечной нагрузкой (фиг. 12). Уравнение упругой линии от выбранной поперечной нагрузки [c.265]

Для стойки 7 используем поперечную нагрузку по фнг. 14. Уравнение упругой линии [c.267]

Номер стойки (см. табл. 1) Точная величина коэффициента Т1 Поперечная нагрузка, используемая при вычислении приближенной величины Параметр поперечной нагруз.ки, соответствующей минимальной приближенной величине г Минимальная приближенная величина Т] Погрешность минимальной приближенной величины Г) [c.267]

СТОЙКИ, напоминающие по форме укосину подъемного крапа. Положим, что средняя часть стойки, имеющая постоянное сечение, выполнена из четырех уголков, соединенных достаточно прочной решеткой, а обе крайние части пирамидальной формы состоят из тех же уголков. Тогда площадь поперечного сечения стойки остается постоянной, момент инерции приблизительно пропорционален квадрату расстояния центров тяжести уголков от осей симметрии поперечного сечения и изменяется по длине крайних участков согласно зависимости (34) при п =2. Необходимо отметить, что в случае решетчатых стоек деформация решеток несколько снижает критическое значение нагрузки по сравнению с результатами, даваемыми формулой (35) и табл. 113 (см. 8, пример 3). [c.795]

Эти условия выполняются при ограничении величины пролета шланга путем установки для него в районе весов промежуточной опорной стойки. Минимальная величина пролета ограничивается допускаемой величиной уменьшения чувствительности, которая может быть получена из выражения (72), если вместо значения жесткости трубы подставить величину жесткости шланга. Рассмотренные выше погрешности возникают также и в тензометрических весах, для которых возрастает влияние боковых усилий вследствие чувствительности тензорезисторных датчиков к поперечным нагрузкам. Для уменьшения влияния горизонтальных сил следует ограничить перемещение грузоприемного блока струнками, либо конструкцию узла передачи нагрузки тензодатчиками выполнить с ограничением от действия поперечных сил. [c.193]

Абсолютно жесткая плита опирается на четыре стойки одинаковой длины и одинакового поперечного сечения, как показано на рисунке. Определить усилия в стойках от нагрузки Р, пренебрегая собственным весом плиты. В местах опирания плиты на стойки предусмотрены устройства, позволяющие стойкам воспринимать растягивающие усилия. [c.18]

Жесткий брус покоится на трех стойках (см. рисунок). Крайние стойки—стальные, одинакового поперечного сечения, площадью 20 см , средняя стойка — чугунная, сечением 50 Между крайними стойками и брусом помещены одинаковые пружины с коэффициентом податливости, равным а = 5-10 сл/лгг. Между средней стойкой и брусом до приложения нагрузки был зазор Д = 0,5 мм. Определить напряжения в стойках. [c.38]

Стальная двухпролетная двутавровая балка №18 длиной 1=6м свободно лежит на трех деревянных стойках круглого поперечного сечения диаметром d = 25 см и высотой 4 м. Балка несет равномерно распределенную нагрузку интенсивностью 2/ /. . [c.208]

Пользуясь таблицей значений коэффициента снижения допускаемого напряжения, определить наибольшую допускаемую величину сжимающей нагрузки на стойку двутаврового поперечного сечения (двутавр № 27) из Ст. 3 при основном допускаемом напряжении [а] = 1600 Агг/сл. Длина стойки 2,5 л оба конца ее шарнирно оперты. [c.271]

Определить наибольшую допускаемую величину сжимающей нагрузки на деревянную стойку квадратного поперечного сечения 15х 15 ел" при основном допускаемом напряжении [а] = ПО л г/сл . [c.272]

Она состояла из опоры на которую вертикально устанавливали оболочку 2, стойки 6 для крепления силовозбудителя 5. К оболочке крепили два жестких стальных шпангоута, один из которых использовался для ее консольного закрепления, а другой — для приложения поперечной нагрузки. В одной цепи с гидравлическим силовозбудителем устанавливали дистанционный (5) и визуальный 4) динамометры. Показания дистанционного динамометра регистрировали потенциометром типа ЭПП-09. Воспроизведение требуемого теплового режима обеспечивалось с помощью радиационного нагревателя 7 с трубчатыми излучателями из жаропрочной стали. Получаемая при этом неравномерность температуры поверхности по периметру не превьшхала 5%. [c.312]

При получении критических нагрузок как методом Эйлера, так и энергетическим методом предполагалось, что деформации стойки удовлетворяют закону Гука. К сожалению, большинство реальных стоек имеют такие размеры, что критические напряжения сгкр, соответствующие подсчитанным по формуле Эйлера (12.2.29) критическим нагрузкам -Ркр — = тг ЕJ/, превышают предел пропорциональности материала С7пц, т.е. (7кр > сгпц. Поэтому для таких стоек формула Эйлера неприменима. Для дальнейшего удобно пользоваться формулой для критических напряжений, которая получается после деления формулы Эйлера на площадь поперечного сечения стойки [c.393]

Примем размеры поперечного сечения стойки Ь=13 см и /г= 1,56= 1,5 13яа =а20 см, тогда Ф==0,9 0,70 - 13 - 260 = 214 кН, что меньше расчетной нагрузки всего на 2%, т. е. устойчивость стойки можно считать обеспеченной. [c.252]

Ог действия сжимающей силы возникает дополнительный изгибающий момент в среднем сечении стойки, величина которого АЛ1 = Р/, где f=fo+ Д/о. т. е. полный прогиб от совместного действия поперечной нагрузки и сжимающей силы. Этот прогиб представляет собой плечо силы Р и достаточно точно определяется по формуле, впервые предложенной проф. К. С. Завриевым [c.217]

Ми (рис. 1-1,г, д). В первы1Х конструкциях все нагрузки воспринимаются непосредственно элементами ствола опоры, отчего ствол, как правило, проектируется с широко расставленными поясами. Во вторых конструкциях основные поперечные нагрузки и крутящие моменты воспринимаются оттяжками, что позволяет стойки опор проектировать малого сечения. [c.12]

Давление ветра на провода и равнодействующая от тяжения по проводам в смежных пролетах (рис. 1-21) действуют непосредственно на траверсу. Для разгрузки стойки Ст-2 (рис. 4-37) и передачи этих сил в жесткий узел 1 подтраверсники в нем изготовляются из пиленого леса в виде брусков, врубаемых в траверсу (рис. 4-39). В узле 2 крепление траверсы (рис. 4-40) выполняется, как у анкерных опор, круглым лесом. Более жесткое крепление траверсы в узле 1 обеспечивает передачу поперечных сил в этот узел. Стойки Ст-2 (рис. 4-37) от вершины опоры до верхней горизонтальной связи на поперечные нагрузки не работают. На опорах линий с большими сечениями проводов и для больших углов поворота в узле приходится ставить три брусковых подтраверсника напряжение [c.144]

Для получения приближенного значения критической сильг используем уравнение упругой линии рассматриваемой стойки от распределенной поперечной нагрузки, интенсивность которой. 238 [c.238]

Учитывая симметрию криволинейной формы равновесия для следующего варианта приближенного решения, используем уравнение упругой линии от распределенной поперечной нагрузки по фнг. 18. Полупролет стойки, при симметричной форме равновесия, можно рассматривать как балку, на один конец которой наложены линейная и угловая связи (о=0 у =0), а на другой конец только угловая связь (1 = 0) (фиг. 19). [c.241]

Заметим, что криволинейные формы равновесия стоек 1 и 2 тожде ственны и точные величины критических значений их нагрузок пол ностью совпадают. Расхождение минимальных приближенных вели чин критических значений (26) и (29) объясняется тем, что упруги линии от поперечных нагрузок по фиг. 9 и 10 на рассматриваемы стойки не являются тождественными. Очевидно, что упругая лини стойки 1 от нагрузки по фиг. 9 (при к = —1,54713) более близк приближается к криволинейной форме равновесия сжатой стойк чем упругая линия стойки 2 от поперечной нагрузки по фиг. 1 (при =—1,09956). [c.264]

Кузов вагона представляет собой цель-нонесущую металлическую конструкцию, собранную из продольных и поперечных элементов, перекрытых стальными тонкостенными гофрированными листами. Продольные элементы жесткости (боковые балки рамы, верхние обвязочные угольники, гофры на боковых стенах и крыше) и поперечные (вертикальные стойки боковых стен, дуги крыши, поперечные балки рамы кузова) объединены в единую конструкцию, все элементы которой, включая гофрированную обшивку, воспринимают нагрузки, возникающие при движении вагона. [c.59]

Колеса главных опор шасси выполняются неориентирующи-мися, с тормозами, которые служат для сокращения длины пробега вертолета после посадки и при опробовании двигателей на стоянке. На палубных вертолетах применяются дисковые тормоза или тормоза камерного типа, имеющие одинаковый тормозной момент при нагрузках на вертолет вперед и назад. Колодочные тормоза имеют разный момент трения в зависимости от направления приложения усилия. На стойках шасси предусматриваются узлы для буксировки и привязки вертолета. Носовое (хвостовое) колесо делается самоориентирующимся. В результате свободной ориентации колеса на передней стойке шасси могут возникнуть поперечно-крутильные автоколебания— шимми , происходящие в результате взаимодействия сил со стороны взлетно-посадочной полосы, инерционных и упругих сил конструкции. Явление шимми можно устранить установкой на передней стойке шасси двух колес с выносом их оси вращения назад по отношению к оси амортизатора. Если величина демпфирования поперечных колебаний стойки шасси будет меньше потребной, то устанавливается специальный [c.202]

ЯхЦ, П —поперечная нагрузка на стойку в горизонтальной плоскосгн /( О —понеречная иагрузка на стоику в вертикальной плоскости у — угловое перемещение ToiikH. [c.89]

Деревянная стойка длиной 2 м, один конец которой защемлен, а второй свободен от закрепления, имеет квадратное поперечное сечение 10 х Ю см. Линия действия продольной сжимающей нагрузки проходит через точку, лежащую на диагонали квадрата на половине расстояния между центром и вершиной угла. Определить величину нагрузки, вызывающей наибольшее сжимающее напряжение 300 Kzj M. [c.278]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...