5---с поперечной нагрузкой

Усилия и 5 .. для t-ro стержня являются внешними силами, поэтому они должны вместе с поперечной нагрузкой на данный [c.31]

Рис. 8.7. а — несимметричная балка с поперечной нагрузкой Ь — поперечное сечение балки 5 центр сдвига, С — центр тяжести. [c.316]

Рассмотрим снова случай одновременного действия на стержень осевой сжимающей силы и поперечной нагрузки (рис. Х.5). Под действием этой нагрузки стержень деформируется, как показано на рисунке штриховой линией. Если деформации малы по сравнению с размерами сечения, то напряжения в стержне можно определять, пользуясь принципом независимости действия сил, т. е. отдельно от сжимающей силы, по формуле [c.276]

С ПОМОЩЬЮ уравнений (5.47) можно исследовать и большие прогибы пластинки при поперечной нагрузке q, для этого в правую [c.178]

Для определения модуля упругости и коэффициента Пуассона материала был испытан на растяжение образец с поперечным сечением 20 X 40 мм (см. рисунок). При испытании зафиксированы средние приращения показаний тензометров, установленных на образце продольного (№ 1) ATj = 15 мм, поперечного (№ 2) АГз = 4,5 мм. Эти показания соответствовали возрастанию нагрузки Р на 72 кН. Вычислить значения модуля упругости и коэффициента Пуассона материала образца, если увеличение тензометров т — 1000, а база их I = 20 мм. [c.10]

Вычисление коэффициента запаса в рассматриваемой задаче имеет по сравнению с предыдущей задачей некоторые особенности. В задаче 10-10 возрастание поперечной нагрузки неизбежно сопровождается ростом осевой нагрузки, так как последняя является по существу реактивной силой, зависящей от поперечной нагрузки. Здесь специально оговорено (см. условия задачи), что отношение сил Р и 5 является постоянным. Кроме того, здесь есть дополнительная поперечная нагрузка (собственный вес), которая, конечно, неизменна, и, следовательно, при составлении выражения для определения коэффициента запаса величины М% и на п умножать не следует- Учитывая сказанное, коэффициент запаса найдем из выражения [c.270]

В качестве материала в машиностроении часто используется серый литейный чугун. Изготовляемые из него детали во многих случаях испытывают изгибающие нагрузки. Как известно, чугун хорошо сопротив.ляется сжатию и значительно хуже — растяжению (предел прочности на растяжение серого чугуна в 3... 5 раз меньше предела прочности на сжатие). Поэтому целесообразно, чтобы наибольшие растягивающие напряжения в чугунном брусе были значительно меньше наибольших сжимающих напряжений. Очевидно, что это требование может быть выполнено при брусьях с поперечными сечениями, несимметричными относительно нейтральных осей. [c.273]

Пример 15.1 (к 15.5). Цилиндрический стержень с поперечным отверстием (рис. 15.10) изготовлен из стали 45 (<т, = = 650 МПа а = 340 МПа с ,р = 210 МПа). Стержень работает на растяжение при нагрузке, изменяющейся по отнулевому (пульсирующему) циклу. Определить коэффициент запаса прочности для опасного сечения стержня, если [c.564]

Соединение, в котором нагрузка на болт в 5 раз превышает нагрузку на соединение, нельзя признать рациональным. Поэтому с целью уменьшения размеров болта применяются конструкции, в которых поперечные силы воспринимаются специальными деталями. На рис. 18.10, и показана втулка, поставленная в отверстие с небольшим натягом. Для этой же цели ставятся конические и цилиндрические штифты, которые рассчитываются на j)e3 и смятие. [c.267]

На рис. 5.4, а представлен стержень длиной /, имеющий один свободный конец, а другой — заделанный. Поперечная нагрузка распределена на участке длиной а, начинающемся от свободного конца. Пусть интенсивность у нагрузки постоянна, т. е. нагрузка распределена равномерно. В сечении, отстоящем от свободного конца на расстоянии г < с, поперечная сила [c.120]

Для анализа зависимости критического времени Го от возраста материала был проведен численный расчет для стержня с граничными условиями (5.1). На стержень действует сжимающая сила Р и распределенная поперечная нагрузка постоянной интенсивности 5. Ядро ползучести материала стержня имеет вид (5.9) с функцией старения ф (т) = -Ь ИгТ "-. Стержень состоит из двух равных участков. Возраст одного из них постоянен р1 = 5 сут, а возраст второго участка ра варьировался от 5 сут до 50 сут. Были выбраны следующие числовые значения параметров задачи = 2,0-10 МПа, = 0,238-10- МПа , = 1,85-10- МПа- сут. [c.276]

Вопрос о границе правомочности (с наперед заданной точностью) принципа независимости действия сил при одновременном приложении к стержню продольной и поперечной нагрузки рассмотрен в 13.5. [c.287]

Это позволяет выразить правую часть уравнения (5.27) через функции fi х, у) и коэффициенты С . Обратим внимание на следующее обстоятельство. При известной правой части уравнения (5.27) задача определения функции усилий сра х, у) оказывается эквивалентной обычной линейной задаче определения поперечного прогиба защемленной по контуру пластины. Действительно, уравнение (5.27) аналогично обычному уравнению изгиба пластины, если правую часть, пропорциональную гауссовой кривизне деформированной срединной поверхности пластины, рассматривать как заданную поперечную нагрузку. Граничные условия (5.29) соответствуют условиям защемления. Поэтому, пользуясь хорошо разработанными методами линейной теории изгиба пластин, с любой степенью точности функцию усилий фа (х, у) можно выразить через выбранную функцию Wi х, у). [c.192]

Сравнивая полученную систему линеаризованных уравнений с системой уравнений (6.1) линейной задачи изгиба кольца, видим, что эти системы уравнений будут формально совпадать, если в (6.1) положить <7 = О, m = О, а в (6.8) ввести фиктивную поперечную нагрузку qt = 0). Поэтому, минуя промежуточные выкладки, по аналогии с уравнениями (6.5) и (6.6) можно записать линеаризованное уравнение задач устойчивости кольца [c.225]

При этом повреждаемость поперечных сечений оказывается неодинаковой [14, 16]. Полученные данные свидетельствуют о том, что при любом уровне нагрузок с накоплением числа циклов нагружения происходит рост площадей трещин в резьбе и увеличивается (на 5—10%) интенсивность нагрузки в конце наиболее нагруженного витка. Это приводит к дополнительному ускорению развития трещин. [c.208]

Для исследования механизма распространения усталостных трещин при циклических нагрузках, определения параметров циклической трещиностойкости бороалюминия использовали трубчатые образцы с поперечными надрезами. Надрезы наносились методом электрического разряда на равном расстоянии от концевой арматуры образцов. Образцы подвергали циклическому растяжению вдоль волокон с частотой 5... 12 Гц при коэффициенте асимметрии цикла = 0,01...0,05. Минимальная нагрузка выбиралась предельно низкой, чтобы ее уровень не влиял на скорость роста трещин. Для визуального наблюдения за ростом трещин поверхности образцов были отполированы абразивной пастой. Положения вершин трещин расслоения относительно предварительно нанесенных на поверхность образцов реперных штрихов регистрировали без остановки испытательной машины при помощи микроскопа МПБ-2 с 24-кратным увеличением. [c.249]

ПОЛУПЛОСКОСТЬ С ПОПЕРЕЧНОЙ КРАЕВОЙ ТРЕЩИНОЙ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ЛИНЕЙНО МЕНЯЮЩЕЙСЯ НАГРУЗКИ НА БЕРЕГАХ [4-, 5] [c.117]

Полуплоскость с поперечной краевой трещиной под действием нелинейно распределенной нагрузки на берегах 118 [c.470]

Пример 2.2. Рассмотрим диск газовой турбины, нагруженный центробежными силами, распределенной поперечной нагрузкой q , = —14,34 кгс/см при 2,4 см < г С 20,92 см q = —15,08 кгс/см при /- 22,0 см) и неравномерно нагретый по толщине и по радиусу (рис. 2,5 и табл. 2.1). Изменение температуры по толщине диска линейное, разность температур 20° С. На наружном контуре приложены радиальные растягивающие силы. [c.38]

Методика исследования. Схема установки для испытаний приведена на рис. 8.1. Утолщенные торцы горизонтально расположенной оболочки вставляли в пазы силовых колец, одно из которых [1) болтами крепили к плите 2 на станине 3. Второе кольцо (4) служило для крепления рычажной системы 5, с помощью которой воспроизводили нагрузку. Крепление оболочки к кольцам осуществлялось с помощью болтового и клеевого соединений. Для устранения влияния на несущую способность оболочек поперечных нагрузок, создаваемых весом кольца 4, плиты 6 и рычажной [c.305]

Из анализа результатов следует, что разница между расчетными и экспериментальными значениями разрушающей нагрузки для труб 3, 4, 5 составляет 9, 13 и 11% соответственно. Характер разрушения совпал с ожвдаемым по расчету лля труб с продоль-ньми дефектами. Труба 5 с поперечным дефектом разрушилась вместо планируемой течи. Наибольшие различия по расчетным и экспериментальным данным показали трубы 7 и 8. [c.163]

При диагностировании технического состояния длтгель-но проработавших аппаратов предлагается механические характеристики металла конструктивных элементов annaipara определять на специальных образцах несложной формы. Для реализации плоской деформации испытания проводятся на широких образцах с соотношением сторон поперечного сечения b/h > 5. Соосность приложения нагрузки Р при растяжении достигается специальным приспособлением шарнирного типа. Методика предусматривает испытания двух типов образцов гладких и с надрезом (трещиной) (рис. 5.4). Обязательным условием является равенство толщины образцов и толщины стенки аппарата h. Остальные размеры указаны на рис. 5.4. [c.286]

Проверочный расчет. При этом расчете нагрузка бруса, его материал и размеры известны и требуется проверить, выполняется лн условие (2.23). Для этого определяем наибольщее расчетное напрялгение о=Ы/А в поперечном сечении бруса и сравниваем с допускаемым. Наибольшее расчетное напряжение не должно быть больше допускаемого, расчетное напряжение считают неопасным, если оно превышает допускаемое, но не более чем на 5 о. Поперечное сечение бруса, в котором возникает наибольшее расчетное напряжение при растяжении (сжатии), называется опасным. [c.171]

Построить общее решение для толстой плиты a = b = 3h, v = 0,3, шарнирно закрепленной по сторонам х = 0 и у х = а ц нагруженной произвольной поперечной нагрузкой q(x, у) (рис. 68). Стороны у = 0 и у = Ь закреплены произвольно. Для случая шарнирно закрепленных сторон г/ = 0, Ь и нагрузки = sin (лл /а) sin (л1//Ь) сравнить решение с решением Рейсснера—Болле. [c.151]

Таким образом, при наличии начальной неправильности, либо эксцентриситета продольной силы, либо поперечной нагрузки прогибы v (2) растут бесконечно при F / кр.э- Исключение составляет е = —qlFk в случае (15.48). Если в решении учесть геометрические нелинейности, появление которых неизбежно с ростом прогибов, то каждой конечной силе соответствует конечный прогиб, аналогично тому, как это показано в 15.6. Такое положение более соответствует истине. Однако нужно считаться с тем, что при приближении F к р.э прогибы начинают интенсивно расти и график их зависимости от F по полученному решению может быть представлен в виде рис. 15.23. По причине быстрого роста к (z) при Р Ркр,ь назначается коэффициент запаса на продольную силу порядка 0,5...0,6, так как в реальных условиях всегда существует эксцентриситет (по технологическим причинам). [c.363]

Способность диэлектрика выдерживать дина1иические механические нагрузки характеризуют ударной вязкостью и стойкостью к вибрации. Удельная ударная вязкость отношение энергии удара при изломе образца к площади его поперечного сечения. Она характеризует прочность материала при динамическом изгибе. В таком режиме работают многие узлы электротехнического оборудования, выполненные из пластмасс, слоистых пластиков и других материалов. Ударную вязкость измеряют с помощью маятниковых копров, схема работы которых приведена на рис. 5.41. Тяжелый маятник / поднимают на высоту /i., и фиксируют. Образец 2 испытуемого материала, который имеет форму бруска без разреза и с разрезом посередине для вязких материалов, размещают на двух опорах копра. При освобождеипи фиксатора маятиик падает, ломает образец и поднимается по инерции на высоту Лкоторая зависит от свойств испытуемого материала. Разность потенциальных энергий маятника в положениях Л, и Л, определяет работу удара Луд == G - /i ). где G — вес маятника. Н. Удельная ударная вязкость И уд (Дж/м или Н-м) рассчитывается по формуле - где 5 — площадь поперечного сечения образца, м . [c.185]

Вообще говоря, поле напряжений у вершины трещины в анизотропной пластине включает составляющие Ki п Ки- Однако в настоящее время испытания проводят, как правило, при ориентациях, исключающих одну из этих составляющих это прежде всего относится к ортотропным материалам, которые ориентируют таким образом, чтобы нагрузка была параллельна одной главной оси, а трещина—другой. В таких условиях значительная анизотропия, свойственная некоторым композитам, может привести к явлениям, не наблюдающимся у обычных металлов. Так, при растяжении образцов с направленным расположением упрочнителя часто наблюдают продольное расщепление (рис, 8). Его может и не быть, если поперечная и сдвиговая прочности достаточно высоки [5] тем не менее, этот возможный тип разрушения материалов необходимо учитывать. Кроме того, приложение одноосных растягивающих напряжений к образцу с поперечным расположением слоев приводит к появлению локальных межслоевых напряжений т,2у и нормальных напряжений Ozzt перпендикулярных плоскости образца [35], что показано на рис. 9. Ориентация и значения величин Он и Тгу зависят от порядка укладки слоев, упругих постоянных каждого слоя и величины продольной деформации. Значительные межслоевые растягивающие а г. и сдвиговые х у напряжения могут привести к расслаиванию [11, 35], которое опять-таки является особенностью анизотропных слоистых материалов. Последний пример относится к поведению материала с поверхностными трещинами. В изотропных материалах трещина распространяется, как правило, в своей исходной плоскости (рис. 10, а). У слоистых материалов прочность связи между слоями обычно мала, и они обнаруживают тенденцию к расслаиванию по глубинным плоскостям (рис. 10,6). Три этих простых примера приведены здесь, чтобы проиллюстрировать некоторые из различий между гомогенными изотропными материала- [c.276]

В качестве материала для заземлителей, которые согласно разделу 23.3.5 нужно подключать к трубопроводам для ограничения наибольшего напряжения прикосновения, в основном используется горячеоцин-кованная сталь с минимальной плотностью покрытия 500 г-м- , что соответствует толщине слоя цинка 70 мкм. Для поверхностных заземлителей, которые можно укладывать в ту же траншею, что и трубопровод, обычно применяют оцинкованную полосовую сталь с поперечным сечением 30X3,5 мм. Глубинные заземлители обычно выполняют из составных оцинкованных круглых прутков, диаметр которых должен быть не менее 20 мм. Заземлители таких поперечных сечений имеют вполне достаточные размеры с учетом токовой нагрузки на них, если они равномерно размещены вдоль всей области влияния. [c.442]

Лучшими в отношении чувствительности к неизмеряемым нагрузкам являются датчики фирмы НВМ (ФРГ), допускающие боковую нагрузку до 7—10 % от номинальной силы без появления дополнительной погрешности. Прецизионные датчики этой фирмы с погрешностью 0,05 % от номинальной силы допускают указанные поперечные нагрузки, соответствующие углам перекоса в 4—5,5°. [c.368]

Влияниевеличины давления на колесо V изучалось [5] на канатах двух диаметров при одинаковых запасах прочности их и двухколесных тележках. Величина давления на колесо варьировалась в пределах, соответствующих удельной поперечной нагрузке на канат, / = V/F = 0,3 — 1,0 кГ/мм . Результаты испытаний (с точностью до 15%) могут быть представлены в виде обобщенной зависимости для двухколесной тележки (обрыв трех проволок) [c.162]

Регенератор (рис. 3-40) выполнен гладкотрубным. Диаметр трубки 44,5 мм, толщина стенки 2,5 мм средняя длина трубки 6590 мм, число трубок 900. Степень регенерации 60%. Газ проходит внутри трубок. По воздушной стороне регенератор выполнен восьмиходовым с поперечным обтеканием трубок. Трубный пучок имеет возможность свободно расширяться в осевом направлении. Трубки воспринимают нагрузку от давления, действующего на трубные доски. Весь трубный пучок заключен в тонкую цилиндрическую обечайку, предотвращающую протечки [c.89]

При рассмотрении колебаний отдельного прямолинейного стержня постоянного сечения введем прямоугольную систему координат osyz с началом О на левом конце стержня. Ось Os направим вдоль стержня, ось Оу — по вертикали, ось Ог — по горизонтали О <5 [c.533]

В случаях непосредственного контакта тензометра с нагретым образцом предусматриваются специальные системы его охлаждения. По этому принципу выполнены тензометры для измерения поперечных деформаций и разработанный автором тензометр для измерения продольных [31, 32, 34] деформаций. Такой тензометр (рис. 2.19) состоит из водоохлаждаеиых корпуса 2 и подвижной тяги 1, закрепленных на образце 5 с помощью расположенных на них под углом в 120° друг к другу заостренных наконечников 3 и винтов 4. Корпус 2 и тяга 1 в процессе деформирования перемещаются друг относительно друга. При этом связывающий их упругий элемент с наклеенными высокотемпературным клеем тензорезисторами 7 изменяет свой прогиб, в результате чего от соединенных по схеме моста Уитстона тензорезисторов в регистрирующую аппаратуру поступает электрический сигнал, пропорциональный деформации образца, и производится ее запись в координатах нагрузка—деформация и деформация—время. [c.55]

Если сравнивать характер убывания равномерного поперечного сужения (рис. 5.19, а) и сужения при окончательном разрушении (рис. 5.19, б), то видно, что интенсивность убывания со временем предельного равномерного сужения 1(35 ниже, чем остаточной пластичности в особенности при малых ресурсах (до 10 ч). При долговечностях более 10 ч падение остаточной пластичности ipit замедляется с увеличением времени нагружения. Причем так же, как и для других характеристик (оь, Оо.г). интенсивность изменения пластичностей грк и ipf, выше при нагружении с выдержками на экстремальных уровнях нагрузки (как с наложением нагрузки второй частоты, так и при отсутствии последней). Для структурных параметров Ша,, и. 4 0,2 относительный характер их изменения со временем сохраняется временные выдержки в большей мере интенсифицируют структурные изменения по сравнению с одночастотным и длительным статическим нагружениями. Определение этих структурных параметров по структурной характеристике dll хорошо согласуется с данными расчета по зависимостям (5.16)—(5.19). При этом следует отметить, что для А при больших долговечностях имеет место более сильно выраженная зависимость от времени. Однако надо иметь в виду, что принятый здесь метод экстраполяции dll на времена до 10 ч основан лишь на том, что зависимости (5.16)—(5.19) также предполагают монотонное изменение характеристик во времени, определяемых по механическим свойствам материала а0,2 и а - [c.199]

Посадка с натягом. Влияние величины нагрузки на максимальные касательные напряжения на границе отверстия при посадке болта с натягом между ним и отверстием исследовалось Джессопом, Снеллом и Холистером [555] методом фотоупругости. Полученные результаты позволяют судить о том,, как будет работать ушко при переменной нагрузке. Значения максимальных касательных напряжений в концах поперечного диаметра для двух значений отношения диаметра отверстия к ширине шка показаны на рис. 9.5. Натяг уменьшает скорость возрастания напряжений с возрастанием нагрузки, когда последняя невелика, но дает нормальную скорость при более высоких нагрузках, соответствующую случаю плотной посадки (без натяга). Таким образом, значение коэффициента концентрации не является постоянным для данного натяга, а зависит также от нагрузки на болт. Закон изменения коэффициента концентрации имеет большое значение для выносливости соединения (см. разд. 9.6). [c.229]

В безразмерной форме влияние предшествующего нагружения на поведение различных элементов авиационных конструкций из алюминиевых сплавов приведено на рис. 15.14. Во всех случаях усталостные испытания проводились при пульсирующем растяжении с растягивающими средними напряжениями в пределах от 8,40 до 14,00 кГ1мм и переменными напряжениями в пределах от 2,66 до 5,45 кГ1мм . Результаты постоянно показывают благоприятность предшествующей растягивающей нагрузки, увеличивающей в некоторых случаях срок службы в 100 раз. Напротив, сжимающая предшествующая нагрузка вредна, она понижает срок службы в десять и более раз. На сжатие испытывались только образцы с поперечным отверстием, так как другие элементы, такие как лонжероны фермы, будут разрушаться от потери устойчивости. [c.422]

Рассмотрим изгиб пластины произвольного очертания под действием поперечной распределенной нагрузки q. Будем считать, что пластина подчиняется гипотезам Кирхгофа и для ее прогибов справедливо уравнение Софи Жермен. Введем компенсирующие нагрузи p( ,Ti) и распределенные моменты на границе пластины Г (рис.5.1). Если пластина занимает область S с границей Г, то под действием равномерно распределенной поперечной нагрузки q она получит прогиб, который согласно МГЭ запишется в следующем виде [c.129]

Она состояла из опоры на которую вертикально устанавливали оболочку 2, стойки 6 для крепления силовозбудителя 5. К оболочке крепили два жестких стальных шпангоута, один из которых использовался для ее консольного закрепления, а другой — для приложения поперечной нагрузки. В одной цепи с гидравлическим силовозбудителем устанавливали дистанционный (5) и визуальный 4) динамометры. Показания дистанционного динамометра регистрировали потенциометром типа ЭПП-09. Воспроизведение требуемого теплового режима обеспечивалось с помощью радиационного нагревателя 7 с трубчатыми излучателями из жаропрочной стали. Получаемая при этом неравномерность температуры поверхности по периметру не превьшхала 5%. [c.312]

Поперечную нагрузку измеряли стержневым динамометром ДДР-5 (погрешность 2%), а давление в камере — образцовым ма-новакууметром ВО класса точности 0,4 и малогабаритными температуростойкими датчиками давления МДД-Те-0-0,5 анероидного типа. Перепад между давлениями в передней и корневой полостях фиксировали с помощью измерительного комплекса давления ИК6Д6Т, установленного на диафрагме. [c.362]

Те члены ряда, для которых р + q[c.152]

Приведенное выражение для w удовлетворяет изгибным краевым условиям (5.1), заданным на краях х = 0, х а, у = 0 и у = Ъ пластины, показанной на рис. 4.13, а коэффициенты Ртп МОЖНО найти с помощью выражений (4.23) для произвольной поперечной нагрузки pix, у). Тогда функцию напряжений Эри ф можно ваять в виде суммы (р = фр + фл частного (parti ular) фр и общего решений однородного (homogeneous) уравнения фл, соответствующего уравнению (4.13). Для того чтобы удовлетворить уравнению (4.13), функция фр должна быть функцией типа произведения косинусов с четными значениями m и п, а в качестве фл можно использовать любое решение однородного уравнения ф = 0, удовлетворяющее мембранным краевым условиям. Для удовлетворения уравнений (4.11), когда учитываются перемещения и я V, функцию и можно взять в виде произведения синуса и косинуса, а у — произведения косинуса и синуса от а и г/ на соответствующие функции интегрирования. [c.292]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...