Соединение Порядок расчета

Порядок расчета в случае параллельного соединения рассмотрим на примере, когда к магистральному трубопроводу диаметра на некотором протяжении подключена параллельная ему труба диаметра а (рис. 110). Жидкость, перекачиваемая по магистрали, разделяется [c.206]

Порядок расчета сварного таврового соединения с угловыми швами (рис. 4.8, а) при нагружении постоянной силой F остается прежним поверхность разрушения швов (рис. 4.8, б) поворачивают на плоскость стыка, составляют расчетную схему и переносят силу F в центр тяжести швов (рис. 4.8, в, г, й) при этом возникают моменты Т -FR и М = FL. Таким образом, действует центральная сдвигающая сила F и моменты Т и М. Для улучшения центрирования свариваемых деталей и разгрузки шва от сдвигающей силы обычно делают центрирующий поясок (рис. 4.8, е). Повернутое опасное сечение может представлять собой круглое кольцо (рис. 4.8, в), прямоугольное кольцо (рис. 4.8, г) или два узких прямоугольника (рис. 4.8, <)) и др. [c.89]

Расчет головки стержня 1 производят на смятие ее клином с последующей проверкой на разрыв в ослабленном сечении. Муфту 2 проверяют на смятие поверхности паза, прилегающего к рабочей грани клина. При расчете клина на изгиб последний рассматривают как балку, лежащую на двух опорах с равномерно распределенной нагрузкой. Порядок расчета и уравнения аналогичны изложенным для напряженного клинового соединения (см. ниже), однако допускаемые напряжения берут по первому виду нагрузки (т. е. статической). [c.151]

Порядок расчета напряженного клинового соединения для случая, данного на рис. 2, обычно принимается следующий [c.152]

Порядок расчета напряженных шпоночных соединений (врезных клиновых шпонок) аналогичен порядку, рекомендованному для призматических шпонок. Следовательно, необходимо [c.166]

Порядок расчета болтовых соединений [c.356]

Порядок расчета резьбовых соединений [c.39]

В качестве примера приведен порядок расчета конвейера с электромагнитным вибратором для простейшей одномассной машины. Она имеет однотактный электромагнитный вибратор (рис. 3.24), состоящий из неподвижного статора электромагнита 1 с обмотками 2, подключенными к сети тока через выпрямитель, якоря 5, жестко соединенного с желобом 3 конвейера через поперечину 6, снабженную упругими связями 7 и набором регулировочных масс 4, закрытых вместе с пружинами кожухом 8. [c.320]

Порядок расчета ненапряженного клинового соединения, изображенного на рис. 42, нагруженного постоянной растягивающей нагрузкой Р, следующий [c.73]

Назовите порядок расчета клиновых соединений. [c.49]

Примерный порядок расчета сварного точечного соединения на растяжение — срез. [c.37]

Общий порядок расчета. Конструирование и расчет фланцевого соединения рекомендуется выполнять в следующей последовательности (ОСТ 26-373—78). [c.261]

В построенной математической модели механизма отражено влияние технологических ошибок в длине звеньев в предположении, что зазоры в зубчатых зацеплениях компенсированы механизмом выбора люфтов, а зазоры в подшипниках качения, помещенных в шарнирных соединениях звеньев режущего механизма, на порядок ниже отклонений между осями шарниров. Математическая модель для расчета точности механизма разработана с учетом особенности сборки. [c.116]

Г.7. Порядок выполнения расчета группового болтового соединения [c.199]

Опыты показывают, что найденное значение у ЮОО эрг/см правильно отражает порядок величины. Для веществ с ионным строением, модель которых была использована, поверхностная энергия измеряется обычно сотнями эргов на квадратный сантиметр. Теоретическими расчетами установлено, что для различных веществ значения поверхностной энергии лежат, как правило, в интервале от нескольких десятков (для органических соединений со слабым межмолекулярным взаимодействием) до нескольких тысяч эргов на квадратный сантиметр (для наиболее тугоплавких металлов и ковалентных кристаллов с очень прочными межатомными связями и соответственно большой величиной энергии сублимации, высокой твердостью и т. д.). [c.232]

Порядок поверочного расчета резьбового соединения [c.535]

Вопрос о геометрии источников тепла при сварке можно считать решенным. Так, в работах [31, 57] показано наличие двух основных источников тепла в контакте наконечник—деталь и в зоне соединения. Эти источники, изображенные в виде дисков, обозначены цифрами и 2 на рис. 50, б. Схема рис. 50, б использовалась для тепловых расчетов при сварке меди в работе [31]. Как показывает опыт, такая схема отражает существо дела на самых ранних стадиях сварки и особенно при сварке малотеплопроводных металлов [12]. При сварке высокотеплопроводной меди диски 7 и2 можно заменить цилиндром того же радиуса высотой 2 8, полагая температуру по его объему постоянной [31]. Покажем порядок теплового расчета для системы, изображенной на рис. 50, а в двух режимах > а и В первом режиме производительность источника тепла примем постоянной и определим ее, полагая, что выделение тепла обусловлено трением поверхностей наконечник—деталь и поверхностей деталей в зоне соединения. Производительность источника во втором режиме, которую мы не можем пока определить, найдем из теплового расчета и сопоставим с изложенными ранее представлениями о природе этого источника. [c.122]

Условные расчеты. Под общим названием условные расчеты объединяют целую группу задач, относящихся к расчету ряда частей машин и сооружений, как-то заклепок, болтов, шпонок и т. д. Сюда же относятся расчеты сварных соединений. Перечисленные детали или вообще не являются стержнями, или длина их имеет тот же порядок, что и поперечные размеры. Элементарные соображения показывают, что в этих деталях возникает сложное напряженное сс стояние, но теоретическое исследование этого состояния практически невозможно. [c.113]

ПОРЯДОК И ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ФЛАНЦЕВЫХ И БУГЕЛЬНЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ПРОЧНОСТЬ И ПЛОТНОСТЬ [c.93]

Рассмотрим на примере порядок расчета ненапряженного клинового соединения,- нагружекного постоянной растягивающей нагруэ-кой Р (рис. 27). [c.45]

Расположение нужных по расчету рубок на подходах к стрелочным переводам и другим соединениям путей. При этом постоянные рельсы укороченной длины не должны быть менее 9 м. Порядок и месла сборки звеньев должны предусматривать наиболее удобную их погрузку при формировании укладочного поезда. [c.124]

Влияние состава газа. Следует помнить, что порядок устойчивости ряда материалов зависит от состава атмосферы, воздействию которой он подвергается. Пар можно считать более разрушительным, чем чистый воздух. Было установлено что материал, стойкий к пару при 500°, будет стоек в чистом воздухе при 650°, и для устойчивости к лару при 950° требуется высококачественная сталь, которая была бы стойкой в воздухе при 12(Ю°. Опять-таки сернистые соединения опрокидывают всякие расчеты. Никель, показывающий довольно высокое сопротивление по о-шошению к чистому [c.147]

Графики функции распределения долговечностей, построенные по результатам расчетов и экспериментов (рис. 14.6.1) позволяют считать, что модель достаточно полно учитывает специфику развития разрушения в коррозионной среде. Долговечность сварньгх соединений оказалась почти на порядок ниже по сравнению с основным металлом. [c.539]

В ступенчатых НО класса И [56, 94, 95, 268] перечисленные недостатки проявляются в меньшей степени. Такие НО образованы каскадным соединением отрезков связанных и одиночных Jill. Коэффициенты связи К для отрезков связанных ЛП полагаются равными друг другу (см. рис. 8.10, В.8,в). В отличие от ступенчатых НО класса I, оптимизировать НО класса II можно только с помощью численных методов. При этом в качестве компонентов вектора варьируемых параметров задаются значения коэффициента связи К и длины h связанных и несвязанных ЛП. Для симметричных НО дополнительно предполагается выполненным условие симметрии функции коэффициента связи относительно поперечной плоскости (см. рис. В.8,е). Результаты оптими-. зации ступенчатых НО класса II приведены в [24], порядок инженерного расчета и варианты конструктивного исполнения НО —в [24, 25]. [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...