Коэффициент поперечного формы сечения — Значения 21 Определение

Для того, чтобы из этого уравнения найти площадь поперечного сечения Р, необходимо знать величину коэффициента (р, значение которого выбирается по табл. 2.3 в зависимости от гибкости стержня %. Но для определения гибкости нужно знать размеры сечения. В связи с этим задачу следует решать методом последовательных приближений. Сначала при произвольном значении коэффициента уменьшения напряжений определяется площадь сечения, затем, задавшись формой сечения, получают величину /. По найденному значению г определяют ф . Если ф окажется близким к значению (р1, то расчет на этом заканчивается. В противном случае расчет повторяют до тех пор, пока исходное и полученное значения коэффициентов ф не окажутся достаточно близкими. [c.167]

Из-за невыполнения в действительности предположения о постоянстве параметров в выходном сечении сопла, особенно при резком изменении площади и формы поперечного сечения сопла на его выходном участке, действительный расход газа через сопло отличается от вычисленного по формуле (3.35), Вычисленное по этой формуле значение расхода уточняют умножением его на так называемый коэффициент сужения струи л. Значение коэффициента л зависит от формы выходного участка сопла и от отношения давления в окружающем пространстве к полному давлению истекающего газа (или от соответствующего этому отношению давлений числа Маха) на реальное значение коэффициента 1 может влиять и вязкость газа. Определение коэффициента сужения струи теоретическим путем пред [c.62]

В табл. 6.1 и на рис. 6.5 приведены основные варианты расчетных схем, полученные в результате анализа наиболее часто встречающихся случаев при решении задач определения расхода. В основном эти варианты отличаются формой детали, перекрывающей круглое проходное сечение диаметром d, и соотношением поперечных размеров отверстия и перекрывающей детали. Для каждого из них даются рекомендуемые значения коэффициента расхода ц в области квадратичного сопротивления и формула, позволяющая оценить площадь S(x) соответствующего проходного сечения. [c.70]

Случай L Известными являются расчетный расход Q (определяемый методами гидрологии), задана форма поперечного сечения и уклон дна i русла (величина которого прежде всего диктуется профилем местности), тип грунтов, в которых прорывается русло (т. е. известен коэффициент шероховатости л и ограничены минимальные значения коэффициента заложения откосов для неукрепленного русла т). Определению в этом случае подлежат глубина равномерного движения потока hg, ширина русла по дну Ь (при трапецоидальной или прямоугольной форме его поперечного сечения), а если средняя в сечении скорость протекания потока Vg превосходит допустимую для данного типа грунтов скорость доп> необходимый тип укрепления. [c.96]

Насадок Борда. Рассмотрим сосуд с вертикальными стенками, который заполнен жидкостью плотности р и в который вставлен насадок Борда с поперечным сечением произвольной формы и площади А (см. рис. 19) пусть давление на уровне насадка равно р. Мы предположим, что срыв течения ) с насадка происходит у его внутреннего края и что скорость струи, вытекающей из насадка, асимптотически приближается к постоянному значению V, которое представляет собой постоянную скорость на свободной линии тока, ограничивающей струю. Пусть А — асимптотическое поперечное сечение струи тогда, по определению, А /А есть коэффициент сжатия. Мы подсчитаем его следующим образом. [c.101]

Вероятность ошибок при определении усилий из-за плохой обусловленности матрицы [ )] можно уменьшить правильным подбором> коэффициентов уравнений, т. е. расположением датчиков при проведении тензометрических исследований. В различных случаях нагружения конструкций и при различных формах поперечных сечений расположение датчиков, а также допустимые значения критериев V и и могут различаться и определение их требует проведения дополнительных исследований в каждом конкретном случае. [c.207]

В выражениях (11.6) и (11.7) величина определяется конструкцией машины и положением направляющих лопаток цаг определяется конструкцией отводящей трубы, но также зависит от положения направляющих лопаток. Если данная машина испытывается при постоянном положении направляющих лопаток и постоянном коэффициенте быстроходности, то С1 и Цси стремятся к постоянной величине поэтому ог и Ка связаны между собой линейной зависимостью. Однако разные конструкции обычно имеют различные величины С] даже при одинаковых значениях коэффициента быстроходности и одинаковых положениях направляющих лопаток и тем более при различных значениях коэффициента быстроходности. Число Ка непосредственно характеризует тенденцию потока к кавитации, поэтому если в двух разных машинах различных конструкций кавитация возникает при одинаковых значениях Ка, то это значит, что их направляющие лопатки в этом диапазоне рабочих параметров имеют одинаковые значения Кг. Однако коэффициенты Тома могут быть совершенно различными. С этой точки зрения коэффициент Тома оказывается неудобным параметром для сравнения машин разных конструкций. С другой стороны, хотя определение числа Ка, при котором возникает кавитация, дает полное представление о степени совершенства формы каналов в области выхода, оно не дает никакого представления о том, оптимальны поперечные сечения каналов или нет. В этом отношении коэффициент Тома предпочтительнее, так как он характеризует условия на выходе через полный, а не только скоростной напор. [c.634]

Как видно из (22.23), погрешность, допускаемая элементарной теорией изгиба при определении максимального значения касательного напряжения, зависит и от коэффициента Пуассона и от формы поперечного сечения. Чем а больше по сравнению с Ь (т. е. чем больше высота рассматриваемого эллиптического профиля), тем эта погрешность меньше. Если же а< Ь (т. е. если эллипс большого эксцентриситета изгибается в плоскости своей наименьшей жесткости), то погрешность может быть, как это следует из (22.23), весьма значительной (особенно при у = Ь). В последнем случае характер распределения касательных напряжений существенно отличается от предполагаемого в сопротивлении материалов. [c.291]

Форма поперечного сечения фасонных частей и других участков канала указана в справочнике для тех случаев, когда она влияет на коэффициент сойротивления или когда значения этого коэффициента получены для сечения определенной формы. Во всех прочих случаях, когда форма поперечного сечения участка специально не оговорена или не приведены дополнительные сопротивления элементов некруглого сечения, следует принимать коэффициент сопротивления для многоугольного или прямоугольного сечения с от- [c.12]

Необходимость определения эмпирических коэффициентов, позволяющих уточнить теорию Коши ( au hy [1830, 1]), для того чтобы добиться корреляции с его собственными результатами, вероятно, казалась Вертгейму делом первостепенной важности. В действительности же его наблюдения того, что изменения объема пропорциональны квадрату радиуса и квадрату угла закручивания, были более важными. Не было предложено никакой теории, объясняющей такое, по уровню значения, изменение объема, имеющее место в описанных выше условиях. Он наблюдал его для всех форм поперечных сечений и писал о своих безуспешных попытках дать соответствующую расчетную оценку. Он тщетно надеялся, что его наблюдения при экспериментах побудят других попытаться найти достаточно общее решение проблемы кручения, позволяющее описать наблюдавшиеся им явления. [c.134]

С1, Сз, Сз — константы. При V- - Кеоо и кн оо. Однако этот результат является следствием приближенного определения затухания. Более подробный анализ затухания волн при со = сокр показывает, что затухание волн в волноводе при V = 1 остается конечным, хотя и сильно возрастает. С увеличением V затухание сначала уменьшается, достигая некоторого минимального значения, а затем растет примерно пропорционально Минимальное значение Не, независимо от формы контура поперечного се- Л чения и номера нормальной волны, соответствует V = ЛЗ минимальное значение кц зависит от формы контура поперечного сечения и от номера нормальной волны (рис. 10.6). Частотная зависимость коэффициента затухания примерно одинакова для всех нормальных волн в волноводе. Исключение составляют только симметричные волны Ндп в круглом волноводе. Как уже упоминалось в 2, для волн этого типа функция П (г, ф) на контуре С, т. е. [c.323]

ГРАФИЧЕСКАЯ ФОРМА МЕТОДА ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫХ ПРИБЛ] ЖЕНИЙ ФОРМАМИ КОЛЕБАНИЙ — МЕТОД СТОДОЛЫ [82]. Примен ние метода итераций к определению основной частоты в изложев ной аналитической форме предполагает известными числовы значения коэффициентов уравнений (4.1). Для крутильных кс лебаний приведенного вала или поперечных колебаний прямы стержней постоянного сечения вычисление этих коэффициенте особых затруднений не представляет. Однако большинство праи тических задач на поперечные колебания относится к стержня) переменного сечения. Вычисление коэффициентов влияния, вх( дящих в состав для таких стержней, особенно многопркхл ных, представляет большие трудности и обычно в практически [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...