Пуассона термического расширения

Ко второй группе отнесены специфические требования к инструментальному материалу с покрытием — как единому композиционному телу. В этом случае материалы покрытия и инструмента должны иметь 1) сродство кристаллохимического строения, при котором возможно обеспечить прочную адгезионную связь между ними 2) оптимальное соотношение основных физико-механических и теплофизических характеристик (модуль упругости, коэффициенты Пуассона, термического расширения, тепло- и температуропроводности). [c.34]

Для понимания условий зарождения разрушения в материалах, армированных волокнами, оказывается крайне полезным иметь хотя бы качественное представление о распределениях напряжений и деформаций, возникающих под действием внешней приложенной нагрузки в структуре из близко расположенных параллельных волокон, погруженных в матрицу. Хотя волокна и матрица сами по себе могут рассматриваться как упругие изотропные и однородные тела, их модули Юнга, коэффициенты Пуассона и коэффициенты термического расширения весьма различны, поэтому, когда композит в целом подвергается изменению температуры или простому одноосному нагружению, в силу условий неразрывности на микроуровне возникают сложные напряженное и деформированное состояния. Исследователи, изучавшие композиты, давно это учитывали, однако уточненные решения были получены численными методами лишь после появления мощных вычислительных машин (например, [16]). [c.335]

Еще одним видом разрушения, присущим исключительно слоистым композитам, является расслоение в условиях плоского напряженного состояния. В простейшем случае этот вид разрушения можно наблюдать при одноосном растяжении плоских образцов со свободными кромками (рис. 3.21). Причиной такого вида разрушения плоских образцов является высокая концентрация межслойных нормальных напряжений в области, расположенной вдоль свободных кромок ), вызванная различием свойств смежных слоев (коэффициентов Пуассона, коэффициентов термического расширения и т. п.) [38]. [c.133]

Модуль упругости в направлении армирования El, главный коэффициент Пуассона vlt и оба коэффициента термического расширения предсказываются более точно по Фойгту. Причем при расчете коэффициента термического расширения [c.256]

Модуль Юнга, Н/мм (фунт/дюйм ) Коэффициент Пуассона Модуль сдвига, Н/мм (фунт/дюй.ч ) Коэффициент термического расширения, 1/°С 0,39 (57). 1QS 0,2 0,17 (24)- 10= 4,5. 10-" 0,0034 (0,5) 10 0,31 0,0014 (0,2)- 10= 63,0- 10 [c.256]

Пуассона 18, 19, 37, 81, 82, 225, 227, 228, 266 самодиффузии 69 сдвига 58—60, 70, 74 термического расширения 26, 253, 254, 281, 282 [c.307]

X — коэффициент Пуассона а — коэффициент термического расширения [c.492]

Если принять предел прочности при растяжении От = 9,1 кГ/мм , модуль упругости Е = 17 500 кГ/мм , коэффициент Пуассона (х = 0,3, а коэффициент термического расширения а = 10 град , то растрескивание поверхности таблеток UO, должно произойти при разнице температур в центре [c.81]

Термические напряжения увеличиваются, как известно, при увеличении перепада температур (АТ), коэффициентов линейного расширения (а), модуля упругости ( ), коэффициентов Пуассона и обратного значения коэффициента теплопроводно- [c.117]

Для расчета величин термических напряжений в телах различной формы предложены формулы, которые учитывают распределение температур, коэффициент теплового расширения, модуль упругости, теплопроводность, коэффициент Пуассона и др. [72, стр. 228—231]. [c.77]

При одинаковых размерах, условиях подвода и отвода тепла уровень температуры и распределение ее в поршне определяются величиной коэффициента теплопроводности его материала К. Величины термических напряжений определяются не только распределением температуры, а также коэффициентом линейного расширения материала а, модулем упругости Е и коэффициентом Пуассона ц. При одинаковом уровне напряжений наиболее долговечной будет конструкция, выполненная из материала с более высокими прочностными свойствами пределом прочности на растяжение о,,, пределом текучести а , пределом усталостной прочности а 1. Уровень термических напряжений от стационарного распределения температуры можно оценивать пока- [c.187]

АТ — температурный градиент, град см а — термический коэффициент линейного расширения, град- к— константа, зависящая от формы поры и коэффициента Пуассона для цилиндрических пор, ориентированных перпендикулярно направлению теплового потока, к = . [c.166]

Физико-механические свойства износостойких покрытий, отличаюш,иеся в широком диапазоне (табл. 7.33), не дают оснований для отбора наилучших покрытий только по этим параметрам. Такое возможно для однослойных покрытий. Композиционные двойные, тройные и большие системы строятся по особым принципам, где важное значение могут иметь слои соединений с низкими физико-механическими свойствами. Для пояснения рассмотрим идеализированную схему композиционного покрытия. Контактирующий с обрабатываемым материалом наружный слой первый должен препятствовать адгезии и диффузии, образованию окисных пленок, сопротивляться термическим превращениям и хрупкому усталостному разрушению. Последний слой обеспечивает связь покрытия с инструментальным материалом, для чего от них требуется идентичность кристаллохимического строения (близкие параметры решетки и особенности кристаллов, максимальная разность атомных размеров не должна превышать 15 %), невозможность образования хрупких фаз при температуре резания, близость коэффициентов линейного расширения при пагреве, теплопроводности, других физико-химических свойств (модулей упругости и сдвига, коэффициентов Пуассона). Третий слой осуществляет барьерные функции между первым и последним слоями, повышая термодинамическую устойчивость покрытия, изменяя его теплопроводность и т.д. Три основных слоя связываются с помощью двух промежуточных слоев. [c.164]

В этих условиях длительная прочность материала стенки бланкета при 1000° С и ресурсе не ме-нее 10 000 ч должна быть также не менее 4—5 кгс/мм . Кроме того, к материалу стенки предъявляются и другие жесткие требования максимальный предел прочности при 1000° С материала стенки должен быть не менее 40—50 кгс/мм стенка должна иметь близкую к меди высокую теплопроводность (не менее 100—300 Вт/(м град)) минимальный коэффициент термического расширения (менее 4—5-10 1/град) высокий модуль упругости минимальный коэффициент Пуассона (менее 0,3) минимальную упругость пара в рабочих условиях (менее 10 мм рт. ст.) высокую совместимость с теплоносителем и достаточно высокие технологичность и свариваемость. К этим разнообразным требованиям присоединяются еще и ядерно-физические материал стенкн бланкета должен иметь минимальные сечения ядерных реакций, не должен подвергаться радиационному охрупчиванию и распуханию, должен оказывать максимальное сопротивление ионному распылению и эрозии вследствие блистерообразова-ния. [c.14]

Высокая те.мпература, резкое или частое ее изменение являются причинами, вызывающими термические напряжения п покрытии, подлож,се или в систе.ме металл — покрытие. В общем случае величина этих напряжений зависит от градиента температуры, формы тела. 1Коэффицнента теплового расширения, модуля упругости, теплопроводности, коэффициента Пуассона и других характеристик конструкции. Способность материала или системы материалов сопротивляться действию тепловых напряжений характеризует его работсоспособносгь и долговечность в условиях воздействия высоких температур. [c.177]

Под термостойкостью подразумевают способность материалов сопротивляться напряжениям, возникающим под влиянием внезапного изменения температуры. При нагревании или охлаждении любого тела в нем возникает градиент температуры. Под влиянием градиента температуры в массе испытуемого образца или работающей детали появляются термические напряжения. В общем случае величина этих напряжений зависит от градиента температуры, формы тела, коэффициента теплового расширения, модуля упругости, коэффициента Пуассона, теплопроводности и других физических характеристик. Наибольшее влияние на величину напряжений оказывает разность в величинах коэффициентов теплового расширения поверхностного покрытия и основного материала. Для определения напряжений, возникающих в покрытии и в пластине покрытого материала, Кинджери [72] рекомендует следующие расчетные формулы [c.76]

Процесс изменения состояния перегретого пара при изоэнтропном его течении может быть описан уравнением адиабаты Пуассона ро = сопз1, в котором к= д1/ди)Величина к зависит от термических параметров состояния и меняется на протяжении процесса расширения при течении. На участке от входного сечения до минимальною среднее значение к нужно подсчитать по формуле [c.133]

Удельный вес, г/см —1,4 Предел прочности, кГ/см при растяжении —650—700 сжатии —1300 статическом изгибе —800—1100 Модуль упругости, кГ/см при растяжении —42000 изгибе —35000 Коэффициент Пуассона —0,35 Ударная вязкость, кг см/см —75—130 Относительное удлинение при разрыве, % —20—40 Твердость по Бриннслю, кГ/мм —20—25 Температура, °С размягчения 150 плавления 170—180 Теплостойкость °С по Вика 160—170 Рабочие температуры, °С при длительном воздействии —от—60 до -f 100 кратковременном воздействии —до 120 Коэффициент термического линейного расширения, град —8,1 10 [c.168]

Промышленные полимерные композиционные материалы (1980) -- [ c.249 , c.250 , c.253 , c.262 , c.263 , c.267 , c.274 , c.275 , c.278 ]

Механические свойства полимеров и полимерных композиций (1978) -- [ c.26 , c.253 , c.254 , c.281 , c.282 ]

Физическое металловедение Вып I (1967) -- [ c.39 , c.40 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...