Напряжения местные плоские — Формулы

Особое внимание необходимо уделить местной устойчивости элементов гофрированной панели. Для этого всю конструкцию расчленяют на систему плоских пластин и цилиндрических оболочек. Критические напряжения местной потери устойчивости плоского элемента определяют по формуле (12.13), а цилиндрического — по формуле [c.326]

По выбранной теории прочности находим Сжв х). При этом учитываем, что одно из главных напряжений равно нулю, а два других совпадают с и От- В случае комбинированной модели в силу малой толщины оболочки НС ее элемента плоское, главные напряжения вычисляются по формуле (8.38), где Ох — напряжения, полученные суммированием От и нормальных напряжений от растяжения-сжатия и изгиба, а в местной системе координат [c.351]

Так как полное сопротивление представляет собой интеграл от местных касательных напряжений, вычисленных по всей площади пластинки, включая зону у передней ее кромки, то теоретический коэффициент определяемый формулой (10-18), всегда будет содержать некоторую погрешность. Как показывает сравнение результатов вычислений по формуле (10-18) с экспериментом (рис. 10-6 [Л. 3]), эта погрешность становится пренебрежимо малой при числах Рейнольдса Rej>lO . Сопротивление плоской пластинки при очень малых числах Рейнольдса обсуждается далее в гл. 15. [c.214]

Критическое давление местной потери устойчивости стенки определяется по формулам табл. 14. При выводе формул, полученных аналогично формулам для осевого сжатия цилиндров, действующие напряжения определялись по толщине стенки без учета ребер. Коэффициент ki зависит от условий закрепления кромок ячейки и ее формы. По экспериментальным данным, полученным при испытаниях оболочек, изготовленных химическим травлением, механическим или электроимпульсным фрезерованием, условия заделки кромок не ниже среднего значения между условиями опирания и защемления. Рекомендуемые значения ki приняты по экспериментальным данным для вафельных оболочек с ячейками квадратной формы или близкой к ней. В скобках указываются теоретические значения для плоской пластинки с опертым и защемленным контурами. [c.122]

Заметим, что напряжения, возникающие в балке-полоске вследствие действия опорного момента и опорных реакций, имеют характер местных напряжений и быстро затухают по мере удаления от опор. Вдали от опор можно с большой точностью полагать, что трубка находится в условиях плоской деформации. Некоторое представление о быстроте затухания можно себе составить на основании формул (И) и (12), полученных для весьма длинной балки, лежащей на сплошном упругом основании. Из этих формул видно, что на расстоянии, равном длине волны Ь — 2я/а, от нагруженного конца изгиб уже весьма мал. [c.467]

Если угол определяющий положение слоя скольжения, положить, например, равным нулю, то по формуле (19.36) ад=2ао/ , 3, а если принять для значение =45°, то получим 0 =1,033 а , т. е. в обоих случаях величины, превышающие напряжения когда a =aQ. Отсюда можно заключить, что в плоских образцах из изотропного металла местные деформации будут развиваться при значении угла р=35°1б, так как при этом соответствующая величина потенциальной энергии пластических деформаций или величина растягивающего усилия (напряжения а ) оказывается наименьшей ). [c.371]

Эта формула приближенная, так как она основана на предположении, что осевые перемещения w складываются из перемещений, определяемых законом плоских сечений и законом секториальных площадей. В действительности распределение напряжений может подчиняться более сложному закону (например, вблизи торцов), На некотором удалении от торцов формула (1.68) дает хорошее приближение к действительности, так как местные напряжения, зависящие от условий на торцах, быстро затухают (кроме напряжений, определяемых бимоментом В). [c.50]

Результаты обработки отдельных решений плоской задачи теории упругости применительно к условиям расчета сварных соединений позволили составить сравнительно простые формулы для определения местных напряжений в зависимости от конструк- [c.166]

В другой представляющей большое значение статье ), посвященной деформациям, симметричным относительно оси, Винклер исследует цилиндрическую трубу, находящуюся под равномерными внутренним и внешним давлениями, и выводит формулу Ламе. При определении необходимой толщины стенки для трубы Винклер опирается на теорию наибольших нормальных деформаций и приходит к формуле, несколько отличающейся от формулы Ламе. Оп исследует также и условия по торцам трубы, рассматривая сферические и плоские торцы. Для того и другого случаев Винклер дает уравнения для напряжений и показывает, что цилиндрическая труба испытывает у концов некоторый местный изгиб. Учитывая его, он вводит поправки в теорию, разработанную до него Шеффлером (см. стр. 163). В заключение Винклер выводит соотношения между напряжениями во вращающихся дисках и пользуется ими в расчете маховиков ). [c.187]

В частном случае, когда балка изгибается силой 2Q, приложенной посередине пролета (рис. 20), сечение АВ вследствие симметрии остается плоским. Распределение напряжений отличается от того, что мы ползгчиливьппе, так как к напряжениям изгиба у места приложения силы 2Q присоединяются местные напряжения от сосредоточенной силы. Вычисления показывают что в этом слзгчае при малой высоте балки прогиб посередине пролета может быть вычислен по формуле [c.83]

Для тела конечной длины деформация, вообще говоря, не будет обобщенной плоской, так как перемещения будут зависеть от третьей переменной г. Для такого тела формулы, выведенные для бесконечного цилиндра, будут справедливы, строго говоря, только тогда, когда на торцах действуют усилия, распределенные так же, как напряжения Ххту Ог в поперечных сечениях бесконечного цилиндра. Но на основании принципа Сен-Венана мы молчем утверждать, что распределение напряжений, в первом приближении, будет в теле конечной длины таким же, как и в бесконечном, если торцы его закреплены при этом нужно исключить из рассмотрения зоны местных напряжений вблизи торцов. [c.135]

Этот результат совпадает с определением бимомента, данным в 109. Формула (133.3) решает поставленную там задачу, причем существо дела нужно представить себе следующим образом. В сечении, весьма близком к торцу, решающую роль играют местные напряжения от приложенных сил, но уже на некотором, сравнительно небольшом (порядка поперечного размера) расстояний от торца они становятся распределенными по закону секторнальных площадей. В данном случае это то же, что закок плоских сечений для каждой [c.295]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...