Сталь Коэффициент влияния абсолютных

Фиг. 33. Коэффициент влияния абсолютных размеров еечения s. 1 — углеродистая сталь

Масштабный фактор (или иначе называемый масштабный эффект) тесно связан с физической природой прочности и разрушения твердых тел. Механические свойства сплава, особенно при знакопеременных или повторяющихся нагружениях, зависят от абсолютных размеров испытываемых образцов и конструкций даже в случае полного соблюдения подобия их геометрической формы и условий испытания [48, 61, 88, 144]. Предел выносливости гладких образцов понижается с увеличением их размеров, что оценивается коэффициентом влияния абсолютных размеров сечения. Для материалов с неоднородной структурой (литые стали, чугуны) влияние размеров образца на выносливость более резко выражено, чем для металлов с однородной структурой. Наиболее значительно снижается усталостная прочность с ростом размеров образца [48, 88] в случае неоднородного распределения напряжений по сечению образца (при изгибе). Форма поперечного сечения образца, определяющая объем металла, находящегося под действием максимальных напряжений, существенно влияет на выносливость образца. При плоском изгибе влияние на предел выносливости размеров прямоугольных образцов больше, чем цилиндрических. При однородном распределении напряжений по сечению гладких образцов (переменное растяжение — сжатие) масштабный эффект практически не проявляется. Характерно, что при наличии концентраторов напряжения масштабный эффект наблюдается при всех, без исключения, видах напряженного состояния. Чем более прочна сталь, тем сильнее проявляется масштабный эффект. [c.21]

Для деталей с резкими концентраторами напряжений разница в коэффициентах влияния абсолютных размеров для углеродистых и легированных сталей столь значительна, что в ряде случаев крупные детали из углеродистых сталей оказываются более прочными, чем такие же детали из легированных сталей. [c.21]

Рис. 3.5. Зависимость коэффициентов влияния абсолютных размеров поперечного сечения при изгибе с вращением гладких образцов (валов) из углеродистых сталей от диаметра образца

Рис. 18. Коэффициенты влияния абсолютных размеров поперечного сечения при изгибе с вращением для образцов из углеродистой стали без концентрации напряжений

Коэффициент концентрации напряжений для стали (Og = 60 кгс/мм ) для метрической резьбы Ка = 3,9 (см. рис. 79 гл. И). Коэффициент влияния абсолютных размеров (см. рис. 80 гл. II) е = 0,4. Конструктивное или технологическое упрочнение в данном случае отсутствует. Тогда [c.363]

На рис. 1 приведен коэффициент влияния абсолютных размеров на предел прочности сталей и чугунов [c.417]

Фнг. 139. Значения коэффициента влияния абсолютных размеров сечения Eft при изгибе для гладких и надрезанных образцов разных сталей [96] [c.181]

Фнг. 142. Расчетный график для определения коэффициентов влияния абсолютных размеров сечения 8а для стали [95]. [c.182]

На рис. 2.4 представлен график для определения коэффициента влияния абсолютных размеров сечения для деталей, изготовленных из углеродистых (/) и легированных (2) сталей. [c.26]

Рис. 1.13. Зависимость коэффициентов влияния абсолютных размеров поперечного сечения от диаметра с1 1 - для деталей из углеродистых сталей 2 - для деталей из легированных сталей

Таблица 17.1. Коэффициент влияния абсолютных размеров е-с для деталей из легированных сталей

В тех случаях, когда экспериментальные данные по определению эффективного коэффициента концентрации напряжений отсутствуют, а известны значения теоретического коэффициента концентрации напряжений, можно использовать для определения Ка следующую эмпирическую формулу Ка= - -д (а — 1), где д — так называемый коэффициент чувствительности материала к концентрации напряжений легированных сталей значение д близко к 1. Для конструкционных сталей в среднем серого чугуна значение д близко к нулю. Иначе говоря, серый чугун нечувствителен к концентрации напряжений. Более подробнее данные относительно д для сталей приведены на рис. VII. 12, Влияние абсолютных размеров поперечного сечения детали. Опыты показывают, что [c.316]

Учитывая влияние силы трения (смазки) на характер распределения пластической деформации по глубине, его исследование проводилось в условиях сухого трения, трения со смазкой часовым маслом и дисульфидом молибдена [105]. Процесс трения осуществлялся при скольжении индентора из стали ШХ-15 в одном направлении под нагрузкой 15 кгс по отожженным образцам из полированной стали 45. Число проходов индентора соответствовало установившемуся (по коэффициенту трения) режиму испытания (рис. 21). Зависимость коэффициента трения от числа воздействий индентора при смазке дисульфидом молибдена аналогична зависимости в условиях трения со смазкой часовым маслом (см. рис. 21), но его абсолютное значение несколько меньше — порядка 0,1. [c.45]

При испытании круглых или плоских обраадоБ диаметрам или высотой сечения 200—300 мм из различных сталей коэффициент влияния абсолютных размеров сечения [c.163]

Кр — коэффициент влияния шероховатости поверхности (табл. 1.8) Kd — коэффициент влияния абсолютных размеров детали (табл. 1.9). Разупрочняющее воздействие кольца подшипника, напрессованного на вал, учитывают следующим образом. В частности, отношение KalKd для вала, изготовленного из стали, имеющей предел прочности, превышающий ети = 500 МПа, рекомендуется определять по формуле [c.492]

В табл. 34 приведены значения эффективных коэффициентов концентрации, подсчитанные по этим формулам. Д 1я стали 18ХНВА коэффициент влияния абсолютных размеров по табл. 22 = 0,68, = = 0,73 для шатунной шейки и = 0,64 [ = 0,72 для коренной шейки. [c.250]

На рис. 1.13 представлены осреднённые значения коэффициентов влияния абсолютных размеров углеродистых (1) и легированных (2) сталей. [c.24]

Рис. 2.17. Коэффициенты влияния абсолютных размеров для образцов различного диаметра, испытанных при симметричном цикле нагружения-а — растяжеине — сжатие б, г — изгиб в — кручение О — углеродистые стали, 9 — легированные стали Q — легкие сплавы Д — чугуиы.

Приближенно (без учета влияния абсолютных размеров детали) величина коэффициента чувствительности q для стали может быть определена из графиков на рис. 442 в зависимости от предела прочности материала (в пределах от 40 до 130 кГ1ммР) и от теоретического коэффициента концентрации [c.550]

Смещения критическ 1х температур Ltd зависят от размеров поперечных сечений (толщи(1ы Я и ширины В) (рис. 48 и 49) [2J. Наибольшим ока.зы-вается увеличение вторых критических температур при статическом растяжении с варьированием толщины сечения образца. При этом интервал температур квазихрупких состояний сокращается. Ширина сечения оказывает меньшее влияние на увеличение критических температур, чем толщина сечения. Ударное инициирование трещин (по Робертсону) дает абсолютные значения вторых критических температур примерно на 60—70 С выше, чем при статическом инициировании. Для термически необработанных сварных соединений повышение первых критических температур происходит более интенсивно (в 1,4—1,5 раза), чем для основного металла. При увеличении предварительных пластических деформаций от О до 10 % за счет деформационного старения вторые критические температуры возрастают практически линейно для малоуглеродистых сталей это возрастание приблизительно равно 40 °С. Повышение температур старения при заданной предварительной деформации приводит к монотонному увели-ченшо вторых критических температур с максимумом при 250—300 С (если деформация равна 10 %, Д са i= 80 С), При циклических поврежден.иях, оцениваемых в относительных долговечно стях (отношение числа циклов предварительного нагружения к числу циклов до разрушения), увеличение Д/сд и для малоуглеродистых сталей (долговечность Ш ) происходит по линейной зависимости с коэффициентами пропорциональности соответственно 30— 35 и 40—80. Увеличение долговечности на порядок снижает указанные коэффициенты пропорциональности на 25— 30 %. Малоцикловые повреждения в области температур деформационногв старения (250—300 °С) повышают коэффициенты пропорциональности примерно в 2 раза. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...