Треугольные распределения усилий

Треугольные распределения усилий [c.33]

Треугольные распределения усилий 37 [c.37]

Использование кусочно-линейного распределения усилий дает всюду непрерывные и гладкие поверхностные смещения. Распределения усилий такого типа в контактных задачах при плоской деформации может быть получено путем суперпозиции частично перекрывающихся треугольных элементарных распределений, показанных на рис. 5.17(с). Соответствующий элемент распределения в случае пространственного контакта представляет собой регулярную пирамиду с шестиугольным основанием,, как показано на рис. 5.18. [c.168]

Массив таких пирамид, построенных на сетке равносторонних треугольников и перекрывающихся таким образом, что каждая вершина совпадает с узлом треугольной сетки, складывается и образует результирующее распределение усилий, составленное из плоских треугольных граней. Одна из таких граней, построенная на точках (2, 2), (3, 2) и (2, 3), показана на рис. 5.18. Распределение давлений при этом полностью определяется дискретными значениями ру в узловых точках. [c.168]

Определить нормативную равномерно распределенную эквивалентную нагрузку от подвижного состава железной дороги класса 14 для расчета наибольшего усилия в раскосе Д фермы железнодорожного моста с треугольной решеткой при езде понизу (рис. 3.61, с). [c.291]

Нижние секции анкерных опор (рис. 1-1,6) обычно представляют собой четыре угловых пилона, в которых применяется треугольная решетка. Несущая способность таких конструкций в значительной мере определяется величиной и характером приложения внутренних усилий, действующих в отдельных элементах системы. Как известно, точное распределение внутренних усилий можно получить лишь при учете изменения первоначальной ее формы. [c.12]

Таким образом, анализ показывает, что при достаточно жест- ких диафрагмах в виде железобетонных ферм с предварительно напряженным нижним поясом и треугольной решеткой допустимо вести расчет гладких отдельно стоящих оболочек без учета податливости диафрагм, при этом моменты должны учитываться как краевые эффекты. Для расчета отдельно стоящих ребристых оболочек безмоментный расчет может быть использован для определения усредненных в пределах ребра и полки нормальных сил и для расчета диафрагм. Расчет многоволновых покрытий по безмо-ментной теории дал значительное расхождение с опытом при определении нормальных сил в оболочке и не может быть рекомендован для применения при проектировании. Из приведенных расчетных и экспериментальных данных о распределении усилий в диафрагмах можно заключить, что расчет неразрезных оболочек по безмоментной теории без учета влияния податливости контура в своей плоскости дает заниженное значение усилий сдвига, действующих в месте примыкания оболочки к диафрагмам. Лучшее совпадение опытных и расчетных данных имело место при расчете диафрагм как у отдельно стоящих оболочек. [c.139]

Неравномерность распределения усилий по виткам вызьшается тем, что осевые деформации тела шпильки и тела гайки различны (деформации в нормальной конструкции гайки - сжимающие, а в теле шпильки -растягивающие). Разность осевых деформаций тела гайки и тела шпильки компенсируется, с одной стороны, разностью прогибов витков от нагрузки, приложенной непосредственно к зубу, а с другой стороны, осевыми зазорами, которые возникают от поперечных деформаций тела шпильки и тела гайки при треугольном профиле резьбы от составляющей силы давления, передающейся через контакт, перпендикулярной оси резьбового соединения. [c.156]

В предыдущих рассуждениях использовалась квадратная сетка, однако иногда предпочтительнее использование треугольной или шестиугольной сетки (рис. 8, а и б). Рассматривая треугольную сетку (рис. 8, а), мы видим, что в пределах шестиугольника, показанного пунктиром, распределенная нагрузка будет передаваться на узловую точку О. Если обозначить через б размер стороны ячейки, то сторона вышеушмяиутого шестиугольника будет равна б/КЗ, а его площадь КЗб /2, в силу чего нагрузка, передаваемая на каждый узел, будет равна V3 6 ql2. Эта нагрузка должна уравновешиваться усилиями в нитях 01, 02, 06. [c.529]

В гл. 4 было показано, что в треугольном элементе нагрузка, вызванная силой тяжести, локализуется в виде трех равных узловых усилий (подразд. 4.2.7). Этот результат совпадает с тем, что мы называем очевидным. Соответствующая локализация для двумерных элементов сирендипова типа (фиг. 7.4, гл. 7) приводит к распределению нагрузки по узлам, показанному иа фиг. 9,13. Только для первого, простейшего из этого семейства [c.181]

Распределение напряжений в элементах крыла обусловлено следующими особенностями работы корневого треугольника Поперечная сила Q и крутящий момент в корневом сечении 2—3 (см рис. 5 50) передаются изгибом корневой нервюры 2—3 на узел 2 Изгибающий момент в корневом сеченнй восприни-мается в виде нормальных напряжений а (рис. 5 52, а) треугольными панелями 1—2—3. Эти панели касательными силами Ti передают нормальные снлы от а на пояса бортовой и корневой нервюр, а последние через узел 2 — на борт фюзеляжа и подфюзеляжиый лонжерон крыла От напряжений в обшивке треугольной панели возникают касательные усилия доб (см рис 5.52, а), которые [c.198]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...