Предполагаемое изменение параметров пара

Пар при расширении полностью переохлаждается. Будем полагать, что переохлажденный пар подчиняется уравнениям совершенного газа со всеми постоянными, взятыми на верхней пограничной кривой, т. е. для сухого пара при тех же давлениях. Каждый конкретный расчет ведется в относительно узком диапазоне изменения параметров, и поэтому можно предполагать что теплоемкости, показатель изоэнтропы и т. п. постоянны. [c.209]

В общем случае процессы истечения сплошных масс (жидкостей, паров и газов) связаны с изменениями состояния вещества вдоль оси потока и в его поперечном сечении. В термодинамической теории истечения жидкостей, паров и газов предполагается, что теоретические процессы истечения являются процессами обратимыми, что скорость и другие параметры во времени остаются постоянными, т. е. рассматриваются установившиеся течения. Считают также, что существует термодинамическое равновесие потока в его поперечных сечениях. [c.97]

Рассмотрим условия наступления, критического режима запирания по расходу вблизи минимального сечения сопла в одномерном приближении (предполагая наличие пузырьковой структуры потока). Используем для этого экспериментальные значения статического давления р II расхода G. Геометрия сопла задана. Допустим, что образующийся пар имеет параметры насыщения, соответствующие местному статическому давлению р, а также будем считать, что скольжение между фазами пренебрежимо мало w" =w и ф = р. Тогда по известному расходу и давлению можно определить изменение неравновесных параметров в пузырьковом потоке. [c.272]

При лабораторных испытаниях пар трения обычно стремились сохранить реальные значения удельных давлений и скоростей скольжения, предполагая, что этим обеспечивается получение значений коэффициентов трения и износов, соответствующих получаемым у тех же пар трения реальных машин при аналогичных условиях работы. В некоторых случаях, когда значения руд и Уск таковы, что не происходит заметных изменений температур при трении, т. е, тогда, когда изменения, происходящие в материалах, являются только следствием этих параметров, определяющих взаимодействие материалов нары трения, возможно хорошее совпадение результатов лабораторных испытаний образцов с эксплуатационными данными. [c.140]

Рассмотрим характер спонтанной конденсации и изменения давления в дозвуковой части сопла при изменении начальных параметров перед соплом (рис. 6-6,6). Предполагая, что градиенты давлений в разных точках сопла меняются незначительно и величина предельного переохлаждения потока также остается постоянной, получаем, что при конденсации пара происходит перемещение зоны подвода тепла. С понижением начальной температуры перед соплом (или при увеличении предварительного переохлаждения потока) сечение, в котором начинается спонтанная конденсация, будет перемешаться от сечения 1 вниз но потоку. Крайний случай существования стационарного режи.ма будет иметь место тогда, когда спонтанная конденсация начинается в сечении 3, а кривая статического давления перемещается до положения 3. Область интенсивного подвода тепла смещается за минимальное сечение (зона 3 ), причем начало подвода тепла совпадает с минимальным сечением сопла. [c.127]

Изменение параметров пара на выпуске тоже следовало бы определять с учетом термокинетики процесса, но это слишком усложняет расчет без особого выигрыша в точности. Поэтому давление при выпуске предполагают постоянным (отрезок ес1 ). [c.406]

Моделируя тепловые трубы, обычно предполагают, что насыщенный пар является сухим. Однако в реальных условиях в нем всегда будут находиться капли жидкости, причина появления которых может быть различной механический заброс в результате парообразования взаимодействие движущегося потока пара с поверхностью конденсата изменение термодинамических параметров парового потока, приводящее к объемной конденсации пара организация возврата конденсата в виде дисперсной среды (например, в коаксиальных центробежных ТТ и испарительных термосифонах) искусственный заброс в паровой канал капель с целью осуществления циркуляции тенлоиосителя в паровой или жпд- [c.38]

Для работы в блоке 325 Мет фирма Зульцер поставила для электростанции Эддистоун (США) двухкорпусный котлоагрегат на 908 г/ч на параметры первичного контура ро = 350 бар, о=649°С, с двумя промперегрева-телями (р1,2 = 70/16 бар, i,2 = 565/565° С). Промперегреватели расположены в разных корпусах. Температура пара за ними регулируется путем изменения положения ядра факела в топке с помощью поворотных горелок. Предполагается, что температура пара за промперегре-вателями будет поддерживаться постоянной в диапазоне нагрузок 50—100% Dhom [Л. 86]. Для регулирования температуры острого пара предусмотрены два впрыска. [c.155]

Используя описанную модель, оценим характер изменения параметров на каждом участке. Будем предполагать, что изменение параметров в скачке уплотнения происходит так, как если бы жидкая фаза отсутствовала. Капли проходят скачок, не изменяя своих параметров. Перед скачком двухфазная среда находится в равновесном состоянии, а соотношение скоростей фаз во всем потоке v = 2/ i = l. Предполагая также, что несущей является паровая фаза, т. е. объемное содержание конденсата пренебрежимо мало по сравнению с объемом пара, и что для потока справедливо уравнение p = pRT, можно записать замкнутую [c.128]

Поправки к потерям находятся независимо друг от друга с учетом изменения расхода и параметров пара и питательной воды. Организация тоночных процессов и расход электроэнергии на собственные нужды парогенератора при этом предполагаются оптимальными. [c.258]

Ввиду полидисперсности капель и разнонаправленности процессов изменение температур и концентраций в пограничных слоях сред существенно неоднородно. Более того, вне пограничного слоя температуры сред непостоянны, а слой вряд ли имеет четкие границы. В некоторых случаях при значительном количестве мельчайших капель с большой кривизной поверхности вследствие больших парциальных давлений концентрация пара и температура газа по смоченному термометру может отличаться от тех же параметров, вычисленных для плоской поверхности раздела фаз. Принятая модель интегрально учитывает изменение температур во входном и выходном сечении аппарата, предполагает постоянство температур внутри капель жидкости и в промежутках между ними, заполненных газом. Модель является расчетно-условной и позволяет выполнить аналитический вывод теоретических зависимостей, необходимых для практических целей. Их соответствие экспериментальным данным может служить основанием для оценки пригодности принятой модели. [c.52]

Параметры и расход среды на входе в тракт вторичного пара Хь+1вх зависят от соответствующих координат Хьвых перед турбиной и процессов, происходящих в ЦВД. Будем предполагать, что в ЦВД происходит политропи-ческий процесс расширения пара, тепловая и массовая емкость пара пренебрежимо малы, теплообмен с корпусом и лопатками не учитывается, влиянием изменения давления в регенеративных подогревателях можно пренебречь. [c.152]

При отклонении параметров свежего пара от номинальных изменяется его удельный объем. Поэтому применяется метод приведения, предполагающий сохранение неизменным массового расхода свежего пара на входе в турбину, или метод с неизменным положением органов парораспределения ЦВД. Условие неизменности в расчетной модели значения расхода свежего пара при назначении номинальных температуры и давления предполагает виртуальное изменение положения регулирующих клапанов ЦВД. Во втором методе под неизменностью понимается сохранение в расчетной модели исходных проходных сечений регулирующих клапанов, что в больщей степени обеспечивает постоянство КПД ЦВД. В этом методе пересчитывается массовый расход свежего пара из-за изменения удельного объема при назначении его номинальных температуры и давления, т.е. при их изменении по сравнению с фактическим режимом проведенных тепловых испытаний. [c.362]

Плессет [37] использовал уравнения (4.19) и (4.21) для изучения паровой каверны при постоянных значениях параметров рп, аир, когда р определяется полем гидродинамического давления. Он применил свой метод для расчета кавитационных пузырьков, наблюдавшихся на оживальной головной части снаряда, описанного в разд. 4.2 и показанного на фиг. 4.1. Предполагая, что при малой плотности пузырьков в качестве Роо можно использовать давление при отсутствии кавитации, численным интегрированием получим результаты, подобные представленным на фиг. 4.5 и 4.6. Результаты расчета сравниваются с экспериментальными данными по развитию пузырька в начале и в конце периода роста. Расчетное время схлопывания несколько меньше, чем измеренное. Плессет объяснял несоответствие в начале периода роста пузырька близостью стенки. Заметим, однако, что расчетное значение конечного времени схлопывания согласуется с решением Рэлея. Совпадение по порядку величины свидетельствует, что изменение температуры на стенке пузырька под действием тепла, выделяющегося при конденсации пара в процессе схлопывания, не превышает 1 °С. Следовательно, предположение о постоянстве значения рп, вероятно, оправданно, за исключением самого конца фазы схлопывания. В течение этого периода пар ведет себя подобно газу, давление возрастает, а скорость схлопывания снижается. Заметим также, что в предположении постоянного давления в каверне получается бесконечно большая скорость схлопывания, в то время как с учетом увеличения давления в каверне получается конечное значение скорости. [c.132]

Инерционность процесса изменения концентрацпи определяется относительно медленными изменениями состава смеси на тарелках при изменении состава питания. Изменение состава жидкой фазы на изолированной тарелке, на которой обеспечивается хорошее перемешивание, связано с изменением состава или скорости потоков приходящей жидкости и паров уравнением первого порядка. При последовательном соединении нескольких тарелок их постоянные времени взаимосвязаны н прямые методы точного анализа оказываются весьма трудоемкими. Значения эффективных постоянных времени зависят от наклона кривой фазового равновесия, времени пребывания на тарелке, скоростей потоков в колонне и расхода питания. Для того чтобы оценить влияние этих параметров на величины постоянных времени и получить некоторые данные, необходимые для обобщений, ниже приводятся точные решения для простейших примеров колонн с одной, двумя и четырьмя ступенями разделения. В этих примерах предполагается, что на каждой ступени имеет место идеальное перемешивание и что инерционностью потоков жидкости и паров можно пренебречь. [c.385]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...