Простейшие монотонные схемы

ПРОСТЕЙШИЕ МОНОТОННЫЕ СХЕМЫ [c.47]

Автономные ДУ. Наиболее простой является схема ДУ с монотонным [c.32]

Первый из них рассматривается в п. 3.1 на основе простейшей схемы Лоренца. В рамках такого представления процесс самоорганизации параметризуется следующими величинами внутренним параметром, который при переходе к закрытой подсистеме представляет плотность сохраняющейся величины сопряженным полем, сводящимся к градиенту соответствующего потока управляющим параметром, величина которого обусловлена внешним воздействием и определяет состояние системы. В рамках адиабатического приближения показано, что введенные таким образом сопряженное поле и управляющий параметр отвечают энтропии и внутренней энергии соответственно. В результате самоорганизация приводит к отрицательной температуре, величина которой монотонно спадает с ростом управляющего параметра. [c.79]

Принципиальная схема калориметрического устройства, которое в дальнейшем будем называть просто калориметром, представлена на рис. 2.10. Калориметр состоит из массивного полого металлического блока 2 и сплошного медного стержня 3, установленных коаксиально. Кольцевой зазор между ними имеет постоянную толщину Л и заполняется исследуемым веществом. Калориметрическое устройство монотонно разогревается под действием электрического нагревателя 4, равномерно намотанного по наружной поверхности блока. Для тепловой защиты калориметра используется высокоэффективная легковесная изоляция 1. Разогрев стержня происходит только за счет теплоты, которая поступает к нему через замкнутый слой исследуемого вещества. [c.71]

В приведенной схеме с одной стороны мембраны действует давление наддува р2, а с другой стороны - давление окружающей среды ро,- Таким образом, давлению наддува р2 противодействует только усилие калиброванной пружины. Способ является простым и надежным, так как для управления используется чистый сжатый воздух, а характер изменения давления наддува определяют только два параметра. Чтобы получить монотонно ниспадающую кривую давления наддува при увеличении мощности двигателя, в современных ТК управляющее давление отбирается в самом начале улитки (спирали) компрессора. [c.58]

Численное решение уравнений Навье - Стокса для течений химически реагирующих газовых смесей, особенно при больших числах Ке и большой протяженности области интегрирования, требует больших затрат времени и оперативной памяти ЭВМ. Как правило, на расчет простого газодинамического стационарного течения методом установления с помощью наиболее эффективных монотонных неявных схем затрачивается несколько сотен временных итераций [1-4]. В то же время во многих практически важных случаях, в частности при Ке > 1, описание поля течения с достаточной точностью возможно в рамках более простых математических моделей, требующих существенно меньших затрат ресурсов ЭВМ [5-9]. Преимуществом упрощенных моделей являются отсутствие вторых производных от неизвестных функций вдоль маршевой координаты, отсчитываемой в преимущественном направлении движения газа, и вследствие этого возможность нахождения решений стационарных задач маршевыми методами. [c.61]

Для устранения влияния контакта, а также влияния других мешающих факторов, касающихся геометрии объекта контроля, применяют многопа-раметровый метод с формированием сигнала путем вариации топографии электрического поля (изменения распределения напряженности поля в контролируемом объеме). Изменение топографии поля осуществляется, например, коммутацией электродов многоэлементного ЭП, смещением плоскостей разноименно заряженных электродов, изменением диэлектрической проницаемости в зазоре между электродами ЭП и контролируемой поверхностью. На ркс. 7 приведена схема сечения девятиэлементного ЭП, электроды которого соединяются в две комбинации, соответствующие большой глубине проникновения поля (рис. 7, а) и малой глубине проникновения поля (рис. 7, б) в объект контроля, Емкость ЭП в обоих соединениях имеет монотонную зависимость от зазора между электродами ЭП и объектом контроля с наибольшей крутизной (чувствительностью к зазору) в контактной зоне. Зависимость разности емкостей от зазора имеет экстремальную точку, в которой чувствительность ЭП к зазору равна нухю. Подбором крутизны зависимостей емкости ЭП в некоторых случаях можно переместить в желаемую зону. Простое вычитание зависимостей емкостей ЭП с различной топографией, приведенное на рис. 7, соответствует линейной аппроксимации этих зависимостей. Большую точность и расширение зоны компенсации дает решение системы [c.171]

Вариаторы данного типа получили широкое распространение в связи с простотой их конструкций и невысокими требованиями к точности изготовления. Существуют две основные схемы их выполнения с использованием двух тел вращения с монотонно изменяющимися по длине радиусами i i(x) и i 2( ), причем i i(j ) + R2 x) = onst, и с использованием раздвижных конических шкивов. Первая схема представлена на рис. 2.8.1, где в простейшем случае радиусы -Й1(л ) и Rz x) изменяются по линейным зависимостям и тела вращения являются конусами. Ведущий 1 и ведомый 2 конусы связаны плоским ремнем 3, который с помощью отводки 4 может перемещаться вдоль осей конусов, за счет чего изменяется передаточное отношение i = (й2/щ =Ri x)/R2(x) и соответственно угловая скорость ведомого вала 0)2. Недостатком данной схемы является наличие циклических деформаций кручения ремня вдоль его оси, для уменьшения которых углы наклона образующих конусов а выбираются минимально возможными, что, в свою очередь, приводит к увеличению габаритных размеров передачи. Для этих же целей в малонагруженных вариаторах часто используются ремни круглого се- [c.317]

Чтобы схема стала монотонной, значения регуляриза-тора а должны обеспечить выполнение неравенств Ла>0 и Ва О при любых h и а=1, 2. Этого можно добиться, например, вычисляя а=а(х) по следующей простой формуле [c.76]

Для стационарных уравнений (4.45), аппроксимированных со 2-м порядком монотонной консервативной схемой (3,30), рассмотрим простейший релаксационный алгоритм зейделевского типа [c.106]

Начало автомодельного или безотрывного режима течения в эжекторных соплах имеет место в конце переходного участка и характеризуется постоянством относительного полного давления во втором (эжекторном) контуре сопла Ро2 Рос при дальнейшем увеличении степени понижения давления (режим 3 на рис. 3.68). Начиная с этого момента давление в эжекторном контуре, отнесенное к давлению в окружающей среде, 2/ 00. монотонно возрастает, а потери тяги начинают уменьшаться по мере приближения к своему минимальному значению, соответствующему расчетному режиму течения в каждом конкретном эжекторном сопле. Момент перехода к автомодельному течению, величина давления в эжекторном контуре, потери тяги и импульса сопла зависят от геометрических параметров сопла и величины расхода воздуха в эжекторном контуре. Простейшее эжекторное сопло — со звуковым насадком и цилиндрической обечайкой, изображенное схематично на рис. 3.68, так же как и другие схемы эжекторньгх сопел (рис. 2.1), характеризуется двумя определяющими геометрическими параметрами — относительной площадью среза / п эквивалентным углом коничности между кромкой критического сечения сопла и кромкой среза эжектора 0экв- Эти два параметра определяют, с одной стороны, момент перехода от отрывного течения к автомодельному. [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...