Теплопередача в конвективных поверхностях нагрева котельного агрегата

ТЕПЛОПЕРЕДАЧА В КОНВЕКТИВНЫХ ПОВЕРХНОСТЯХ НАГРЕВА КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА [c.387]

Задача 2.73. Определить количество теплоты, воспринятое водой, конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью Z> = 5,45 кг/с, работающего на донецком каменном угле марки Т с низшей теплотой сгорания 25=24 365 кДж/кг, если известны давление перегретого пара р .п= 1,4 МПа, температура перегретого пара /пп = 260°С, те шература питательной воды iuB = 104° , кпд котлоагрегата (брутто) = 88%, величина непрерывной продувки Р = Ъ%, температура воды на выходе из экономайзера j = 164 , коэффициент теплопередачи в экономайзере = 0,021 кВт/(м К), температура газов на входе в экономайзер 0э=29О°С, температура газов на выходе из экономайзера 0 = 15О°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания = 4%. [c.77]

Задача 2.74. Определить энтальпию воды на выходе и конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью 0 = 5,9 кг/с, работающего на донецком угле марки А, если известны расчетный расход топлива 5р = 0,62 кг/с, количество теплоты, воспринятое водой в экономайзере 2э=2520 кДж/кг, температура питательной воды fn.B==100° , коэффициент теплопередачи в экономайзере лГэ= 0,021 кВт/(м К), величина непрерывной продувки Р=4%, температура газов на входе в экономайзер 0з = 32О°С и температура газов на выходе из экономайзера б = 170°С. [c.78]

Задача 2.64. Определить конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительностью /) = 13,6 кг/с, работающего на карагандинском каменном угле, если давление насыщенного пара рн.п—4,5 МПа, давление перегретого пара рп.и= —4 МПа, температура перегретого пара /пп=450°С, коэффициент теплопередачи в пароперегревателе Кпе = =0,045 кВт/(м2 К), температура газов на входе в пароперегреватель = 1052° С, температура газов на выходе из пароперегревателя =686° С и температура пара при входе в пароперегреватель /пп=256°С. [c.76]

Задача 2.66. Определить конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата, работающего на донецком угле марки ППМ состава Ср= =38,6% НР=2,6% 5Р=3,8% Нр=0,8% Ор=3,1% Лр=40,1% р==П%, если расчетный расход топлива Вр=11 кг/с, температура пара при входе в пароперегреватель /в.п=316°С, температура перегретого пара /п.п= = 510° С, температура газов на входе в пароперегреватель 0 = 1050° С, температура газов на выходе из пароперегревателя 0" = 700° С, коэффициент избытка воздуха за пароперегревателем апе=1,25, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Дапе=0,05, температура воздуха в котельной /в=30°С, коэффициент теплопередачи в пароперегревателе /Спе=0,055 кВт/(м -К) и потери тепла в окружающую среду <75=1%. [c.77]

Задача 2.75. Определить конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью 0=4 кг/с, работающего на природном газе, если температура воды на входе в экономайзер /п.в= = 100° С, температура воды на выходе из экономайзера / ,3 = 152° С, коэффициент теплопередачи в экономайзере Кэ=0,02 кВт/(м2-К), температура газов на входе в экономайзер 0 з=280°С и температура газов на выходе нз экономайзера = 150° С. [c.81]

Задача 2.76. Определить количество тепла, воспринятое водой, и конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью )=5,45 кг/с, работающего на донецком каменном угле марки Г с низшей теплотой сгорания рр =24 783 кДж/кг, если давление перегретого пара Рп.п=1,4 МПа, температура перегретого пара /д.п=260°С, температура питательной воды /п.в = 104°С, к. п. д. котлоагрегата брутто т] Рз =87%, температура воды на выходе из экономайзера / = 164° С, коэффициент теплопередачи в экономайзере Кэ=0,021 кВт/(м2-К), температура газов на входе в экономайзер =290° С, температура газов на выходе из экономайзера = 150° С и потери тепла от механической неполноты сгорания 94=3,5%. [c.81]

Задача 2.77. Определить конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью 0=3,9 кг/с, работающего на природном газе с низшей теплотой сгорания д==34 000 кДж/м если давление перегретого пара Рп.п=1.4 МПа, температура перегретого пара /п.п—350° С, температура питательной воды /п.в = 100°С, к. п. д. котлоагрегата брутто т) Р,=90"/о, величина непрерывной продувки Р=3%, количество тепла, воспринятое водой, дэ=2346 кДж/м температура воды на выходе из экономайзера = = 148° С, коэффициент теплопередачи в экономайзере Кэ=0,02 кВт/(м2.К), температура газов на входе в экономайзер =280° С и температура газов на выходе из экономайзера = 140° С. [c.82]

Задача 2.78. Определить энтальпию воды на выходе и конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью 0 = =7,66 кг/с, работающего на мазуте, если расчетный расход топлива Вр=0,51 кг/с, количество тепла, воспринятое водой в экономайзере, дэ=3120 кДж/кг, температура питательной воды /п.в=100°С, коэффициент теплопередачи в экономайзере э=0,015 кВт/(м -К), температура газов на входе в экономайзер =310° С и температура газов на выходе из экономайзера = 170° С. [c.82]

Для более эффективной теплопередачи поверхность нагрева воздухоподогревателя в современных котельных агрегатах разбивается на две ступени и между ними в рассечку помещается ступень водяного экономайзера. Таким образом, вторая по ходу воздуха ступень воздухоподогревателя переносится в область более высоких температур газов и температурный напор возрастает. Именно с такой компоновкой выполнены конвективные части котельных агрегатов, описанных в главе 1 (см. фиг. 1-1, 1-3, 1-4, 1-5). [c.144]

Дымовые газы по выходе из топки движутся по газовому тракту к выходу из котельного агрегата и, омывая соответствующие поверхности нагрева, отдают через них свое тепло воде или водяному пару. Эти два процесса—движения и теплопередачи — являются основными, происходящими в газовом тракте котельного агрегата. Они тесно связаны между собой, так как при конвективном теплообмене скорость и условия движения потока газов, омывающего поверхность нагрева, заметно влияют на величину коэффициента теплоотдачи конвекцией. [c.387]

При передаче тепла в конвективных поверхностях нагрева котельного агрегата в нем в зависимости от рода поверхности нагрева изменяются разности температур и коэффигшенты теплопередачи. [c.309]

Зная теоретическую температуру сгорания топлива Тт. и температуру продуктов сгорания на выходе из топки Т оп> переходят к расчету конвективных поверхностей нагрева котельного агрегата. С этой целью вычисляют коэффициент теплопередачи и падение температуры в котельном агрегате из уравнения теплового баланса. По этим данным определяют необходимую поверхность конвектийного нагрева Завершающий этап расчета котельного [c.147]

Другим крупным затруднением в камерных топках с сухим удалением шлака является необходимость предотвращения быстрого золового износа поверхностей нагрева котельного агрегата. Количество золы, выпадающей в объеме топки прн сухом шлакоудалении, достигает всего 10—20% всей золы топлива. Вследствие этого степень запыленности (озоление) газов очень высока, и для уменьшения золового износа поверхностей нагрева, особенно при сжигании многозольных углей, приходится значительно снижать скорость дымовых газов. Однако такое мероприятие ириводит к резкому уменьшению коэффициента теплопередачи и соответствующему увеличению конвективных поверхностей нагрева. [c.196]

Задача 2.60. Определить количество теплоты, воспринятое паром и конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительностью ) = 21 кгс/с, работающего на донецком угле марки А с низшей теплотой сгорания 2 = 22 825 кДж/кг, если известны температура топлива при входе в топку t., = 2Q° , теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кг К), давление насыщенного пара = 4 МПа, давление перегретого пара пп = 3,5 МПа, температура перегретого пара п.п = 420°С, температура питательной воды .,= 150°С, величина непрерывной продувки Р = 4%, кпд котлоагрегата (брутто) r] = %Wa, козффищ1ент теплопередачи в пароперегревателе = 0,051 кВт/(м К), температура газов на входе в пароперегреватель (9рс = 950°С, температура газов на выходе из пароперегревателя 0 = 6О5°С, температура пара на входе в пароперегреватель н.п = 250°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4=4,0%. [c.72]

Задача 2.61. Определить конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительно-стью )=13,6 кг/с, работающего на карагандинском каменном угле, если известны давление насыщенного пара / н.п = 4,5 МПа, давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара п.п = 450°С, коэффивд1ент теплопередачи в пароперегревателе = 0,045 кВт/(м К), температура газов на входе в пароперегреватель 0цс = 1052°С, температура газов на выходе из пароперегревателя 0 ,е = 686°С и температура пара на входе в пароперегреватель /нп = 256°С. [c.73]

Задача 2.62. Определить конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительно-стью D = 1,Q5 кг/с, работающего на природном газе Саратовского месторождения состава С02 = 0.8% СН4 = 84,5% СзНб = 3,8% СзН8 = 1,9% С4Н,о = 0,9% С5Н,2 = 0,3% N2 = 7,8%, если известны давление перегретого пара / п.п= U4 МПа, температура перегретого пара f n = 280° , температура питательной воды /п.,= 110°С, величина непрерывной продувки Р=4%, кпд котлоагрегата (брутто) f/ a=91%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель 1 = 17 320 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя / е= 12 070 кДж/кг, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аа е = 0,05, температура воздуха в котельной /, = 30°С, потери теплоты в окружающую среду qs=l%, коэффициент теплопередачи в пароперегревателе к е = 0,05 кВт/(м К) и температурный напор в пароперегревателе А/пе = 390°С. [c.73]

Задача 2.72. Определить конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью D = 4,0 кг/с, работающего на природном газе, если известны температура воды на входе в экономайзер 100°С, температура воды на выходе из экономайзера /ц, = 152°С, коэффищ1ент теплопередачи в экономайзере Кэ = 0,02 кВт/(м К), температура газов на входе в экономайзер 0з = 28О С и температура газов на выходе из экономайзе ра 6 = 150 С. [c.77]

Задача 2.81. Определить конвективную поверхность нагрева воздухоподогревателя котельного агрегата паропроизводитель-ностью D — 5,9 кг/с, работающего на донецком угле марки Т со-сгава = 62 7% H" = 3,l /o SS = 2,8% N = 0,9% 0 =1,7% = 23,8% Ц =5,0%, если известны давление перегретого пара Ра.п- Л МПа, температура перегретого пара / = 275°С, температура питательной воды 100°С, кпд котлоагрегата (брутто) = величина непрерывной продувки Р=4%, температура воздуха на входе в воздухоподогреватель /, = 30°С, температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя / = 170°С, коэффициент избытка воздуха в топке tj=l,3, присос воздуха в топочной камере Аат = 0,05, присос воздуха в воздухоподогревателе A t a = 0,06, коэффициент теплопередачи в воздухоподогревателе а = 0,0178 кВт/(м К), температура газов на входе в воздухоподогреватель 0вп = 4О2°С, температура газов на выходе из воздухоподогревателя 0 =ЗОО°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4%. [c.80]

Задача 2.63. Определить количество тепла, воспринятое паром, и конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительностью ) = 21 кг/с, работающего на донецком угле с низщей теплотой сгорания = 15 200 кДж/кг, если температура топлива при входе в топку /,=20° С, теплоемкость рабочей массы топлива ср=2,1 кДж/(кг-К), давление насыщенного пара / н.п=4 МПа, давление перегретого пара /7п.п==3,5МПа, температура перегретого пара /п.п=420°С, температура питательной воды /п.в = = 150° С, величина непрерывной продувки Р=4%, к. п. д. котлоагрегата брутто 11 %, коэффициент теплопередачи в пароперегревателе /Сп =0,051 кВт/(м Х ХК), температура газов на входе в пароперегреватель [c.75]

Задача 2.84. Определить конвективную поверхность нагрева воздухоподогревателя котельного агрегата, работающего на карагандинском угле, если температура воздуха на входе в воздухоподогреватель / =30° С, температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя /"==177° С, коэффициент избытка воздуха в топке ат = = 1,2, присос воздуха в топочной камере Дат =0,05, присос воздуха в воздухоподогревателе Давп=0,05, расчетный расход топлива В р=1,8 кг/с, теоретически необходимое количество воздуха У =5,8 м /кг, коэффициент теплопередачи в воздухоподогревателе Квп=0,0167 кВт/ /(м -К), температура газов на входе в воздухоподогреватель =416° С и температура газов на выходе из воздухоподогревателя =297° С. [c.84]

Задача 2.86. Определить конвективную поверхность нагрева воздухоподогревателя котельного агрегата паропроизводительностью 0=13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле состава Ср=29,1% Нр=2,2% 5р = =2,9% КР=0,6% ОР=8,7% Ар=29,5% Ц7р=33%, если температура топлива при входе в топку /т=20°С, давление перегретого пара Рп.п=4 МПа, температура перегретого пара /я.п=450°С, температура питательной воды /п.в=140°С к. п. д. котлоагрегата брутто т1 р=88%, величина непрерывной продувки Р=3%, энтальпия продуктов сгорания на входе в воздухоподогреватель = =3780 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из воздухоподогревателя =2770 кДж/кг, средняя температура воздуха 4р.в=110°С, присос воздуха в воздухоподогревателе Аавп=0,05, коэффициент теплопередачи в воздухоподогревателе /Свп=0, 017 кВт/(м -К),температурный напор в воздухоподогревателе А п=230°С, потери тепла от механической неполноты сгорания =4% и потери тепла в окружающую среду /5 = 1%. [c.86]

В СВЯЗИ С обсуледаемым вопросом нужно подчеркнуть, что экспериментальное определение С, производится в условиях, когда на пакет труб натекает однородный воздушный поток с естественной для аэродинамических труб турбулентностью в начале их рабочего участка. Действительные условия натекания могут оказаться иными. Интересным примером служат данные, полученные Пучковым (ВВМИУ им. Дзержинского) на модели корабельного котла. В топочном объеме этого котла организовано очень дющное завихрение протекающих газов. Конвективный пакет труб играет, соответственно, роль успокоительной решетки, погашающей вихри и измельчающей турбулентность натекающего потока. Неудивительно, что при таком положении интенсивность теплоотдачи оказалась, как показал опыт, убывающей от первого и до третьего поперечного ряда. Более глубоко расположенные ряды участвовали в теплопередаче уже обычным образом, поскольку предшествующие три ряда лишали поток первоначальной индивидуальности и оставался в действии механизм искусственного развития турбулентности, свойственный всяким многорядным пакетам труб. Приведенный пример указывает на то, что турбулентная структура натекающего на пакет потока способна существенно повлиять на интенсивность теплоотдачи, однако только при малом числе рядов в многорядных же пучках средняя величина а может всегда практически рассчитываться по данным норм. Поправки делаются только на неполноту омывания труб потоком. Под этим подразумевается неравномерность скоростей газов на разных участках поверхности нагрева, переменный угол атаки и т. п. Эти поправки, а также поправки на загрязнение труб, приводятся Б методе теплового расчета котельных агрегатов. [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...