Поправка на толщину образца

При использовании значений /4 ,5 или /С], определенных путем испытаний плоских образцов, при расчете на прочность реальных деталей или конструкций необходимо вводить поправки на толщину и форму рассчитываемой стенки. Необходимо также учитывать, что в реальных деталях исходная трещина не распространяется на всю толщину стенки, как в тонких образцах. [c.369]

Для калибровки прибора с целью обеспечить возможность определения расположения дефектов были подготовлены заготовки сечением от 60 до 150 мм и измерялось расстояние от исходного положения до нижней поверхности, дающей отражение. Зависимость между толщиной образца и периодом развертки по времени при правильной установке на глубину является почти прямолинейной. В заготовках на различных глубинах просверливались небольшие отверстия. Затем глубина отверстий определялась при помощи прибора. Полученные результаты сопоставлялись с истинными значениями глубины. Было найдено, что после внесения поправки на толщину наклонных головок, на которых установлены щупы, глубина,, определенная при помощи прибора, отличалась от фактической не больше чем на 6 мм. Такая калибровка требуется для каждой серии испытаний. [c.276]

Предполагалось, что остаточные напряжения постоянны по длине стержня, за исключением небольших областей у концов, в которых возникает сложное напряженное состояние. Протяженность зоны краевого эффекта обычно не превышает толщины образца. Если толщина образца не превышает десятой доли его длины h < О,И), то поправкой на сложное напряженное состояние в концевых областях можно пренебречь. В данном случае эта задача упрощалась тем, что слои с концевых областей не удаляли. [c.86]

Глубина питтинга указана относительно исходной поверхности металла. Она либо отсчитывалась от незатронутых коррозией участков поверхности, либо рассчитывалась с поправкой на разность измерений исходной и конечной (средней) толщин. При определении средней глубины 20 наибольших питтингов учитывалось по 5 наибольших питтингов на каждой стороне двух образцов из одной стали. Число в скобках показывает количество питтингов, для которых определялось среднее значение глубины, если их было меньше 20. (п) — перфорация образца в самых глубоких питтингах. Б условиях погружения испытывались образцы площадью 20,9 дм , а в атмосфере — 8,3 дм . [c.59]

Для учета поправки на тепловое расширение можно воспользоваться зависимостью (3-3). Поправка на тепловую деформацию возникает в условиях несимметричного разогрева. На величину стрелы прогиба АЛр образца непосредственно влияет линейная составляюш ая перепада температуры по его толщине, равная й в. н = в.о — н. о-Для приближенной оценки ДЛц может использоваться формула [c.75]

Наряду с поправкой на разрешающее время необходимо также вносить поправки на геометрическое расположение образцов, толщину подкладки, толщину поглощающего слоя образца и т.д. Так как нас интересовало определение не абсолютной, а лишь относительной активности проб, то принимались меры к тому, чтобы измерение активности образцов проводилось постоянно в одних и тех же условиях. [c.83]

При снятии температурных характеристик образцов резонатор нагревается нихромовой спиралью. Температура образца измеряется термопарой, расположенной в углублении поршня, вблизи поверхности образца. При измерениях температуры в расчеты вносятся экспериментально определяемые поправки на изменение длины и добротности резонатора при нагреве. Установка позволяет измерять диэлектрическую проницаемость от 1 до 200 при tg < 0,01. Погрешность определения б при этом 1,5%, если измеряемый диск изготовлен с точностью до 0,02 мм (требования к точности изготовления образца тем выше, чем выше е). Оптимальная для измерений толщина образца зависит от его е и tg б. Погрешность определения tg б при 0,0005 < tg б , < 0,01 составляет 20%. [c.145]

Если толщина образца Л составляет более 5 /о диаметра электрода В, то вводят поправку на краевую емкость. [c.29]

С помощью прямого преобразователя предварительно сравнивают толщину стенки каждого из стыкуемых элементов с толщиной образца и вносят соответствующую поправку в настройку скорости развертки. Если стыкуемый элемент имеет толщину, большую, чем испытательный образец, то при контроле шва со стороны этого элемента сигнал от подкладки смещается вправо по сравнению с тем же сигналом, полученным на образце. Чтобы определить, к какой из кромок стыкуемых элементов ближе расположен дефект в корне шва, обращают внимание на следующие признаки [c.322]

Различные потери звукового давления вследствие различного качества поверхности у эталонного образца и контролируемого изделия учитываются введением так называемого коэфициента передачи. Для этого при помощи двух одинаковых искателей в качестве излучателя и приемника, находящихся на расстоянии длины одного зигзага друг от друга, получают показание от прозвучивания этого расстояния. Заданную кривую для любых расстояний между проекциями наносят в виде штриховой линии на приставную шкалу. Сначала настраивают показание на эту линию по эталонному образцу, изменяя усиление. Если и для контролируемого образца показание еще остается а этой линии с учетом только поправки на изменение толщины листа и иное расстояние между проекциями, то вводить поправочный коэффициент пере-дате не нужно. В ином случае основное усиление нужно повысить на величину поправки, которая даст усиление, приводящее эхо-импульс от прозвучивания на заданную кривую. [c.532]

На основе различия между медленным (стабильным) и быстрым (нестабильным) периодами развития трещины Дж. Р. Ирвин предложил методику испытаний и расчета для оценки несущей способности образца (элемента конструкции), содержащего трещину известной длины [1, 11, 16]. Эта методика получила распространение в США и отчасти в других странах при испытании металлов, пластмасс, клеевых соединений и даже стекол [1, 11, 16]. Предполагается, что поле напряжений вблизи трещины может быть охарактеризовано методами теории упругости и теории пластичности, на основе которых выведены формулы для растягиваемой пластины конечной ширины, имеющей или острый центральный надрез или симметричные острые боковые надрезы. При этом особой поправкой учитывается также локальная пластическая деформация вблизи трещины. Местные напряжения выражаются через коэффициент интенсивности напряжений К, который по Дж. Р. Ирвину достигает критической величины Кс в момент перехода от стабильного (докритического) к нестабильному (закритическому) разрушению. Величина Ке зависит от степени стеснения пластической деформации. На это указывает, в частности, уменьшение Кс с увеличением толщины листов. [c.128]

Все рассмотренные ранее исследования, направленные на разработку технологий диффузионной сварки, проводились автором на образцах-имитаторах стандартных размеров цилиндрических — диаметром 12 мм и высотой 25 мм или плоских — диаметром до 25 мм и толщиной 0,5...3,0 мм. Эти технологии были внедрены в производство, связанное с выпуском изделий, отличающихся от имитаторов размерами не более чем на 10... 15 %. В случае же адаптации этих технологий к условиям производства крупногабаритных изделий, например тяжелого машиностроения, потребуется внести поправки в основные параметры режима сварки (Г, Р и О с учетом различия в габаритных размерах деталей. [c.177]

С такими поправками сопротивление на открытой границе образца толщины Ь будет согласно (5.18а) [c.211]

А. В элементарной ячейке его содержится одна формульная единица. Межплоскостные расстояния и относительные интенсивности линий дебаеграммы аиликоферрита приведены в табл. 5. Дебаеграм ма получена в камере с D = 57,3 мм в неотфильтрованном хромовом излучении. Порошок минерала был неплотно набит в капилляр диаметром 0,3 мм, поэтому поправка на толщину образца не вводилась. [c.141]

Последовательное снижение минимального напряжения цикла связано с переходом через ноль. Сравнение процесса формирования усталостных бороздок в случае сохранения постоянного максимального напряжения цикла при чередовании пульсирующих циклов и циклов с отрицательной асимметрией позволяет проследить роль сжимающей части цикла нагружения в кинетике трещин [6]. Испытания прямоугольных образцов толщиной 10 мм с центральным отверстием из алюминиевых сплавов Д16Т и В95 путем растяжения с чередованием циклов отрицательной асимметрии и пульсирующих циклов при сохранении неизменным максимального напряжения цикла показали, что шаг усталостных бороздок при переходе к отрицательной асимметрии цикла возрастает и мало отличается для обоих сплавов (рис. 6.5). С увеличением асимметрии цикла наблюдалось возрастание различий соседних шагов усталостных бороздок для пульсирующего и асимметричного цикла независимо от уровня максимального напряжения цикла (табл. 6.1). В направлении распространения трещины происходило снижение расхождений между шагом усталостных бороздок для разной асимметрии цикла при разном уровне минимального напряжения так же, как при возрастании шага бороздок, что нашло свое отражение в полученных поверхностях поправочных функций на отрицательную асимметрию цикла нагружения (рис. 6.6). Наиболее заметным влияние отрицательной асимметрии цикла было получено для сплава В95. При возрастании КИН имеет место снижение влияния отрицательной асимметрии цикла нагружения на скорость роста трещины, характеризуемую шагом усталостных бороздок, в пределах 10 %. Это означает, что в направлении роста трещины при разном уровне асимметрии цикла нагружения необходимо иметь не только поправку на асимметрию цикла, но и на возрастающую величину КИН. [c.291]

До микротомирования подвод поверхности образца к плоскости резания осуществляется при периодическом контроле щупом индикатора в положении каретки I. До начала микротомирования регистрируют также разницу уровней исследуемой поверхности образца и контрольной площадки на торце державки 4, см. рис. 2, а). Это позволяет по расстоянию контрольной площадки до площади резания, определяемому в процессе микротомирования с помощью индикатора (7), вычислить толщину снятого слоя (с поправкой на [c.213]

Измерения емкости и сопротивления производились на проволочных электродах диаметром от 1,5 до 2,0 мм. Измерения емкости и толщины барьерного слоя пленок производились в 3%-ном растворе винной кислоты, который подщелачивался до pH = 5,56,0 аммиаком. Данный электролит, во-первых, не оказывает растворяющего действия на окисные пленки на алюминии, и, во-вторых, в нем образуются лишь пленки барьерного типа с известной толщиной около 13,8 А/в [18]. Эта величина использовалась при исследовании барьерных свойств пленок, образующихся в высокотемпературной воде. Чтобы наиболее точно оценить вклад окисной пленки на электроде в измеренные по последовательной схеме с помощью моста переменного тока Сп и i п, необходимо исключить сопротивление электролита и импеданс вспомогательного электрода. С этой целью мы в качестве второго электрода использовали сетчатый платино-платини-рованный цилиндр (диаметр 30, высота 40 мм), общая площадь которого значительно превышала рабочую поверхность исследуемого электрода. При этом условии импедансом вспомогательного электрода можно было пренебречь. Поправка на сопротивление электролита облегчалась строгим соблюдением геометрии измерительной ячейки, а именно исследуемый проволочный электрод помещался внутри вспомогательного цилиндрического электрода таким образом, чтобы его ось строго совпадала с центральной осью сетчатого цилиндра. Высота рабочей части образца не превышала высоту вспомогательного электрода. [c.203]

Моноэнергетические 3-лучи, возникающие при внутренней конверсии, ня большей части своего пути поглощаются 1чс по экспоненциальному, а по линейному закону [51.1. Исследование ослабления существенно для определения природы -излучателей, а также д.тя учета поглощения в стенках счетчика и т. д. Естественно, поглощение в самом активном образце также снижает наблюдаемое значение интенсивности. Если нет возможности работать с источником постоянной толщины или с очень большими толщинами (за счет уменьшения интенсивности), то следует производить нормировку с помощью данных, относящихся к самопогло-щепию в цолутолстых пленках. Необходимые поправки на самоослабление можно вывести из калибровочных кривых, полученных с одинаковыми количествами активного элемента, заключенными в пленках различной толщины [55]. Калибровочными кривыми можно пользоваться только для данного конкретного устройства. Обычно оказывается, что кажущуюся удельную активность (измеренное значение интенсивности излучения на единицу веса пленки) пленки средней толщины также в широком интервале энергий можно представить экспоненциальной формулой [c.122]

Но даже если внести поправку на приведенную выше величину с для РегОз в оптические результаты, все же приведенные позднее Дэвисом, Эвансом и Агаром [416] данные (табл. 22) для толщины окисных пленок на железе, соответствующей различным интерференционным цветам, следует признать зани женными. Эту толщину они вычислили по привесу после опре-деления состава пленки несколькими методами (рентгеновским, электронографическим, анализом снятых пленок на двухвалентные и трехвалентные ионы железа, изучением свойств в процессе электрометрического восстановления) на основе предположения. что удельные веса а-РегОз и Рез04 соответственно равны 5,25 и 5,20. Поверхность этих образцов перед окислением восстанавливали водородом, тогда как раньше исследователи обычно обрабатывали ее абразивом. [c.262]

Вернон, Уормуэлл и Нёрое [591] объединили методику отделения пленки с весовым методом, поручая время от времени контроль за содержанием кислорода Сломену в его установке для вакуумной плавки (об этом способе речь идет несколько ниже), чтобы определить толщину образующихся на железе и низкоуглеродистой стали окисных пленок соломенного (при 225°С) и синего (при 275°С) цветов (цвета первого порядка). Они пришли к заключению, что соло.менная пленка отделялась не полностью, оставляя а образце окисную пленку, образовавшуюся еще при комнатной температуре до нагрева до 225° С. С другой стороны, синяя пленка снималась полностью, а результаты, полученные весовым методом и. методом отделения пленки, очень хорошо совпадали, если вносилась поправка на вес первоначальной пленки, образовавшейся до первого взвешивания. [c.273]

Для измерения температуры применялись металлические пластинки толщиной 1,5—2 мм. Пластинки располагались вне образца и находились практически в идеальном тепловом контакте с исследуемым образцом. Помимо давления на измерительный участок (8 пПсм ) контакт обеспечивался тщательной шлифовкой соприкасающихся поверхностей и главным образом прокладкой серебряной фольги толщиной 0,05 мм. Последняя для заполнения возможных неровностей контакта после монтажа рабочего участка доводилась до температуры размягчения. Вследствие низкой степени черноты серебряная прокладка уменьшала перенос тепла излучением непосредственно с пластины в исследуемый материал. При расчете вводилась поправка на теплопроводность измерительных пластин, которые были изготовлены из нержавеющей стали 1Х18Н10Т. [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...