Поперечно-омываемые пучки

В табл. 23 даны предельно допускаемые скорости газа на входе в первый пакет конвективной шахты для некоторых видов топлив. Минимальные скорости газов по условиям заноса поверхностей нагрева при расчете котла на нижнем пределе нагрузки принимают следующие = 6 м/с для поперечно омываемых пучков пУг = 8 м/с для трубчатых и регенеративных ВП при продольном обтекании их газом. [c.197]

Потерю давления в местных сопротивлениях и в поперечно омываемых пучках труб, Па (кгс/м ), находят по формуле типа (4-11) [c.350]

При омывании коридорных и шахматных пучков из труб, расположенных под углом атаки газов 75°, сечение для прохода газов определяется по осям труб, а сопротивление, подсчитанное для чисто поперечного смывания, увеличивают на 10%. Если в газоходе расположены поперечно омываемые пучки труб, имеющие одинаковые шаги, но раз-354 [c.354]

Формулой такого же типа выражается и сопротивление поперечно омываемых пучков труб. [c.6]

Сопротивление поперечно омываемых пучков труб и местные сопротивления в условиях теплообмена определяются так же, как и при изотермическом течении, по формуле (1-4), причем и в этом случае все физические характеристики относятся к температуре потока Т. [c.6]

В. СОПРОТИВЛЕНИЕ ПОПЕРЕЧНО ОМЫВАЕМЫХ ПУЧКОВ ТРУБ [c.12]

Сопротивление поперечно омываемых пучков гладких и ребристых труб как при наличии теплообмена, так и без него выражается общей формулой (1-4) [c.12]

Сопротивление поперечно омываемого пучка труб с поперечными круглыми или квадратными ребрами (рис. 1-8) рассчитывается по общей формуле (1-4) коэффициент сопротивления пучка зависит от типа оребрения, расположения труб в пучке и числа Рейнольдса, [c.14]

Для поперечно омываемых пучков гладких труб [c.22]

Опыты по определению массоотдачи поперечно омываемых пучков труб проводились Л. Д. Берманом и С. Н. Фуксом [5-3, 5-4]. Основные параметры исследованного пучка приведены в 4-6 [4-26]. Для нисходящего потока паровоздушной смеси в [5-3] была получена следующая формула для среднего коэффициента массоотдачи определенного ряда при Ке=350-г-4800 [c.137]

Основными направлениями создания мало загрязняющихся поверхностей нагрева являются повышение скорости продуктов сгорания в них и уменьшение диаметров труб. Повышение скорости продуктов сгорания ограничивается увеличением аэродинамического сопротивления пучка, а также условиями предотвращения износа труб частицами уноса. Исходя из этих условий принимают скорость потока продуктов сгорания для поперечно омываемых пучков труб 8-10, а для воздухоподогревателя - примерно 10-14 м/с. [c.131]

Минимальные скорости газов по условиям предотвращения заноса поверхностей нагрева при номинальной нагрузке принимают в поперечно-омываемых пучках не менее 6 м/с в трубчатых и регенеративных воздухоподогревателях — не менее 8 м/с. [c.461]

Расчет поперечно-омываемых пучков ведется по выражению (7-259), Коэффициент сопротивления зависит от количества рядов по глубине пучка 22, расположения труб в пучке и числа Re. Скорость потока W определяется для сжатого сечения газохода. [c.513]

Для уменьшения сопротивления поперечно омываемого пучка труб часто применяют обтекаемые трубы. Данные для определения коэффициентов сопротивления обтекаемых и других типов труб в пучке приведены на диаграмме 12-31. [c.577]

Для поперечно омываемых пучков труб с поперечными ребрами [c.84]

Минимальные скорости газов, по условию предотвращения заноса поверхностей нагрева, принимаются при номинальной нагрузке — не ниже 6 м/сек для поперечно -омываемых пучков и не ниже 8 м/сек — при продольном токе газов в трубчатых и регенеративных воздухоподогревателях. [c.73]

Основными направлениями создания мало загрязняющихся поверхностей нагрева являются повышение скорости газов в них и уменьшение диаметра труб. Повышение скорости потоков газов ограничивается увеличением аэродинамического сопротивления пучка, а также условиями предотвращения износа труб частицами золы. Исходя из этих условий скорость потока для поперечно омываемых пучков труб при работе котлов на твердом топливе рекомендуется 8—10 м/с, а для воздухоподогревателей— 10—14 м/с [1]. [c.202]

Сопротивление, возникающее при движении потока газов, состоит из сопротивления трения при течении потока в прямом канале постоянного сечения, в том числе при продольном омывании пучка труб местных сопротивлений, связанных с изменением формы или направления потока, которые условно считают сосредоточенными в одном сечении и не включающими сопротивление трения сопротивления поперечно омываемых пучков труб, в которых раздельно сопротивление трения и местные сопротивления определить нельзя. Сопротивление трения пропорционально длине газохода, коэффициенту трения и кинетической энергии потока и обратно пропорционально сечению газохода. Местные сопротивления определяются геометрической конфигурацией участка газохода и пропорциональны кинетической энергии потока. [c.258]

Аэродинамическое сопротивление какого-либо участка тракта складывается из сопротивления трения и местных сопротивлений. Для парогенераторов и водогрейных котлов к указанным сопротивлениям добавляется особый вид сопротивления — сопротивление поперечно омываемых пучков труб. [c.342]

Сопротивление поперечно омываемых пучков гладких и ребристых труб определяется. -(Па) по формуле [c.345]

Сопротивление поперечно омываемых пучков труб выражается формулой такого же типа, как (11.3). ( [c.213]

Сопротивление в поперечно омываемых пучках труб является разновидностью потерь в местных сопротивлениях, возникающих главным образом вследствие последовательных сужений и расширений проходного сечения, а сопротивление трения здесь сравнительно невелико. Суммарные гидравлические сопро-- [c.316]

В промышленных теплообменниках вследствие загрязнения поверхности нагрева теплоотдача поперечно омываемых пучков труб может заметно уменьшаться. Для учета этого фактора рекомендуется полученные по формулам (1-82), (1-83) значения коэффициентов теплоотдачи уменьшать на 20%. [c.66]

Скорость газов по условиям предотвращения заноса поверхностей нагрева принимается при номинальной нагрузке не ниже 6 м]сек для поперечно омываемых пучков и не ниже 8 м/сек для трубчатых воздухоподогревателей. [c.133]

Коэффициенты местного сопротивления, в том числе для поперечно омываемых пучков труб, определяются по нормам аэродинамического расчета котельных установок (Л. 3]. [c.143]

Картоны потока в поперечно-омываемых пучках труб (Ке=10 ) [c.7]

Теплообмен в шахматных поперечно-омываемых пучках труб при турбулентном течении изучен достаточно полно [18—34] в широком диапазоне поперечных и продольных Si=s /d шагов ]> 1.13 4 > > 1.075), что является удовлетворительным для потребности практики. При обобщении опытных данных были использованы результаты работ различных авторов, что, с одной стороны, увеличивает обш ность аппроксимирующих зависимостей, а с другой, — включает в рассмотрение погрешности, свойственные различным методам (метод локального моделирования, метод регулярного режима, дискретное определение температуры поверхности и т. д.). Недостаточно исследованной оказалась область шагов труб ( 3 и б сСО-Э), т. е.. область, переходная от шахматных к коридорным пучкам. В настоящем разделе приводятся дополнительные данные для этой области и на базе изучения структуры потока сделана попытка детального обобщения опытного материала с учетом большой актуальности этой проблемы для различных отраслей техники. [c.19]

Суммарное сопротивление котельных пучков в общем случае складывается из сопротивлений следующих видов сопротивления поперечно омываемых пучков труб, сопротивления трения в проддльно омываемых пучках труб и сопротивления поворотов газов внутри пучков или вне их. Как указано, потеря давления от изменения скорости при входе в котельные пучки и при выходе из них включена в сопротивление поперечно омываемого пучка и отдельно не учитывается. [c.26]

Поперечно омываемые пучки, в том числе воздушная сторона трубчатнх воздухоподогревателей [c.184]

И. Б. Варавицкий, Экспериментальное исследование теплоотдачи и гидравлических сопротивлений в тесных поперечно-омываемых пучках труб, кандидатская диссертация, ВТИ. [c.171]

Расчет поперечно-омываемых пучков ведется по выражению (7-259). Коэффи-Г Т вУвЭШ к го гГзТтф сопротивления I зависит от количе- [c.513]

Тепловое сопротивление наружного загрязнения поверхности на грева бн/Яы существенно снижает значение коэффициента теялопередачи Влияние загрязнений конвективных поверхностей нагрева на теплопе редачу количественно оценивается коэффициентом загрязнения е=бнАн В ряде случаев данных для определения е недостаточно и влияние за грязнений оценивается коэффициентом тепловой эффективности, пред ставляющим собой отношение коэффициентов теплопередачи загряз ненных и чистых труб г )= н/й. При неполном омывании поверхности нагрева, неравномерном поле скоростей и температур, а также наличии застойных зон суммарное снижение коэффициента теплопередачи всеми этими факторами, а также с загрязнениями, оценивается коэффициентом использования Д. При сжигании твердого топлива е в поперечно омываемых пучках заметно уменьшается с увеличением скорости омывания [c.201]

Коэффициент использования для разных поверхностей нагрева имеет различные значения. Для поперечно омываемых пучков труб современных парогенераторов (экономайзеров, переходных зон, промпе-регревателей, расположенных в конвективной шахте) характерны хорошие условия омывания, отсутствие мертвых зон, а потому = 1. Пароперегреватель, ширмы и фестон, размещаемые в поворотном газоходе, трудно выполнить конструктивно так, чтобы они также полностью омывались продуктами сгорания. Для этих поверхностей = 0,7- 0,85. В отдельных конструкциях пароперегревателя удается повысить коэффициент использования до = 1. Для ширм, расположенных вверху топки на стороне, противоположной выходному газовому окну, занимающих часть сечения, = 0,6. [c.236]

Минимальные скорости газов по условию предотвращения заноса поверхностей нагрева для поперечно омываемых пучков 6 м/с, при продольном омыва-нии 8 м/с. [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...