Основы расчета фрикционных пар

Основы расчета прочности фрикционных пар [c.218]

Подбор фрикционных пар на основе расчета температурного режима. Температурный режим в значительной степени определяет фрикционно-износные характеристики пары трения [2, 8, 29, 32—35, 44, 45]. На основе расчета температурного режима может быть выполнен предварительный подбор материалов пары. Выбор материалов пары на основе расчета температурного режима позволяет определить, будет ли фрикционный материал работать в допустимых для него условиях (по допустимой температуре) и каков ориентировочный износ фрикционного материала, т. е. долговечность работы фрикционного узла. Для ответа на эти вопросы необходимо иметь данные по фрикционной теплостойкости материалов (см. рис. 35 и табл. 13 части II) [8, 9, 21, 23, 29, 32—36]. На основе расчета температурного режима находят 0 1 у, О, в щах [c.201]

Имея данные по Отах. можно ориентировочно оценить износ фрикционного элемента и коэффициент трения, например по данным фрикционной теплостойкости, которые входят в паспорт на материал. Таким образом, схему подбора пары трения на основе расчета температурного режима можно представить в в следующем виде. [c.202]

Подбор материалов на основе температурного расчета является ориентировочным, так как не отражает изменения фрикционных и износных характеристик материалов в процессе нестационарного трения. На основе расчета температурного режима работы элементов пары трения в тормозе можно выбрать несколько наиболее перспективных материалов для дальнейшего комплексного исследования их работоспособности в конструкции. Такое комплексное исследование может быть выполнено на основе расчета рабочих характеристик тормоза с помощью системы управлений ТДТ [8, 12, 32—35]. [c.202]

ОСНОВЫ РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ФРИКЦИОННЫХ ПАР [c.156]

Количественные соотношения, связывающие величины сил трения и износа с физико-механическими свойствами материалов, характеристиками рельефа поверхности и давлением на поверхность трения, дают возможность получить характеристики фрикционной теплостойкости (коэффициент трения / и удельный износ 4) пары трения расчетным путем. В основу расчета положены молекулярно-механический взгляд на природу трения и усталостный характер износа материалов [4]. Основные расчетные уравнения следующие [c.176]

Процесс трения нельзя рассматривать в отрыве от свойств обоих элементов пары трения. Произвольное сочетание фрикционного материала с металлическим элементом может привести к неудовлетворительным результатам. На основе опыта эксплуатации, расчета и конструирования тормозных устройств к металлу тормозного шкива предъявляются следующие требования высокая теплопроводность и высокая точка плавления металла, необходимые для уменьшения возможности возникновения в поверхностном слое температур, близких к температуре плавления (выполнение этого требования позволяет устранять явления наволакивания металла на накладку) низкий коэффициент теплового расширения, обеспечивающий минимальные тепловые напряжения между внешними и внутренними слоями металла высокая удельная теплоемкость, позволяющая поглотить большие количества тепла при минимальном повышении температуры высокий коэффициент теплоотдачи поверхности шкива, обеспечивающий наибольшую отдачу лучеиспусканием и конвекцией высокий модуль упругости и высокая механическая прочность высокая износостойкость металлического элемента и минимальное изнашивание фрикционного материала наличие достаточно высоких значений коэффициента -прения при работе в паре с фрикционным материалом. [c.341]

А. К. Погосяном в работе [107 ] приведена сводка данных по расчетным моделям фрикционного переноса, а О. В. Холодило вым [132] проведено экспериментальное исследование переноса в металлополимерных парах трения, причем основное внимание уделено проверке роли энергетических факторов (когезионной энергии полимера) в механизме фрикционного переноса. Весьма плодотворным является подход, основанный на доминирующей роли адгезионного фактора в трении полимеров, разработанный в работах В. А. Белого, А. И. Сви-риденка, В. А. Смуругова и В. Г. Савкина [27 ]. В этих работах сделана попытка перейти к количественному описанию адгезионного взаимодействия на основе расчета электромагнитного взаимодействия по спектрам поглощения контактирующих полимеров, представленным линейно-кусочными функциями. [c.44]

Создание динамических моделей для расчетов процессов буксования ФС началось с модели, показанной на рис. 2.30. Машина и ее узлы представлялись абсолютно твердыми телами, на которые накладывались фрикционные связи, блокирующие относительное движение масс. Основные трудности в решении уравнений движения масс /д и /п в такой модели связаны с законами изменения предельных моментов в процессе буксования, законами изменения момента двигателя Мд и момента сопротивления Мс. Законы изменения моментов трения определяются усилиями, прижимающими поверхности трения К, и фрикционными характеристиками пар трения. Эта модель была положена в основу расчетов процессов буксования ФС и работы трения (буксования) в исследованиях Е. А. Чудакова, Г. С. Виль-нера, Ю. П. Кирдяшева, В. Э. Малаховского и др. [c.135]

Расчет проводится на основе системы уравнений тепловой динамики трения и изнашивания, в которой используются зависимости коэффициента трения Д) г) и интенсивности изнашивания/(i г) материалов пары трения от температуры на фрикционном контакте, которая оказьшает определяющее влияние на фрикционно-износные характеристики пары [42-49]. [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...