Некоторые осесимметричные упруго-пластические задачи

НЕКОТОРЫЕ ОСЕСИММЕТРИЧНЫЕ УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЕ ЗАДАЧИ [c.65]

Метод малого параметра применен к решению осесимметричных упруго-пластических задач теории идеальной пластичности. Приведены обш,ие линеаризированные соотношения теории и рассмотрены решения некоторых конкретных задач. [c.203]

Плодотворное использование теории функций комплексного переменного для исследования плоской задачи теории упругости, а также в теории кручения и изгиба упругих стержней. В дальнейшем эти методы оказались полезными для теории пластинок и оболочек и осесимметричных, а также контактных задач теории упругости. Они нашли успешное применение для решения некоторых упруго-пластических задач, задач вязкоупругости и др. [c.245]

Состояние численных методов и вычислительной техники до середины шестидесятых годов не позволяло использовать упруго-пластическую модель для анализа динамического поведения пластинок, исключая случай осесимметричной задачи. В силу этого для конструкций более сложного очертания в плане (в частности, для прямоугольных пластинок) был предложен ряд решений, в основе которых лежит представление о линиях пластических шарниров, т. е. о некотором обобщении понятия пластического шарнира в изгибаемой балке. [c.321]

Отсюда вытекает, что напряжения на бесконечности 5 и не должны сильно различаться. Напряжения в упругой области вычисляются по найденным потенциалам Ф и Ч . Отсылая читателя к статье Л. А. Галина, содержащей подробный анализ, приведем некоторые результаты вычислений поля напряжений для случая р = 2Ак, д = 3,0к. Полуоси эллипса здесь соответственно равны 3,04а, 1,64а. Сплошными линиями (рис. 141) нанесены кривые распределения иитенсивности касательных напряжений вдоль осей X, у. Для сравнения пунктиром показана окружность радиуса 2,72 а, являющаяся линией раздела в осесимметричной упруго-пластической задаче (при р = д — 3к) распределение интенсивности касательных напряжений вдоль радиус-вектора нанесено также пунктиром. [c.211]

Отметим некоторые полученные теоретические решения. М. Я. Леонов и В. В. Панасюк (1959, 1961) получили решение плоской и осесимметричной упругих задач для одной трещины с разрывом нормального смещения на продолжении трещины это упругое решение может быть истолковано как решение упруго-пластической задачи в приближенной постановке (постановке Д. С. Дагдейла, названной так по имени английского ученого, который в 1961 г. на основании экспериментальных наблюдений предложил аналогичное решение в качестве решения упруго-пла— стическЪй задачи). [c.398]

При очень большом числе циклов нагоужения (порядка 10 -1 (г), характерном для транспортных ГТУ (судовых, авиационных), и температурах, при которых ползучесть металла в пределах полотна диска не играет существенной роли, представляется наиболее обоснованным требование практически полного отсутствия пластических деформаций во всех циклах (за исключением разве некоторого, относительно небольшого, количества первых циклов). Этому требованию проще всего удовлетворить при проектировании с использованием расчетов, основанных на теории приспособляемости. Поэтому такой подход в последнее время кладется в основу нормирования запасов прочности для циклических режимов (с учетом температурных напряжений), соответствующих наиболее часто встречающимся в эксплуатации маневрам ГТУ. При этом следует отметить, что в тех случаях, когда в пределах полотна диска имеют место значительные концентраторы напряжений (на ободе, у отверстий для крепления и т.д.), обычный его упругий расчет (лежащий в основе расчета дисков по теории приспособляемости) необходимо дополнять расчетом его по схеме плоской задачи или пространственной осесимметричной задачи теории упругости (например, методом конечных элементов) с тем, чтобы при нахождении условий приспособляемости учесть фактические значения напряжений в районе концентраторов. В тех случаях, когда диск ГТД работает при таких температурах, при которых уже нельзя пренебречь ползучестью его материала, расчет диска по теории приспособляемости (даже если в рамках этого расчета вместо предела текучести используется какая-либо другая характеристика материала, связанная с ползучестью, например предел ползучести сгл на соответствующей базе и циклический предел упругости в условиях ползучести Sт), представляется недостаточным и его желательно дополнять расчетом стабилизированного цикла [71] и деформаций ползучести, накапливаемых в каждом таком цикле. Применительно к переменным режимам аварийного типа Например, пуск из холодного состояния с последующим мгновенным или просто очень быстрым набором перегрузочной мощности), в процессе которых могут возникать относительно большие пластические деформации (и, может быть, ползучесть), но зато известно, что число таких циклов нагружения за весь срок службы двигателя невелико (например, несколько десятков) описанный выше подход уже не является целесообразным. Для оценки запасов прочности применительно к таким режимам (определяемых как отношение числа циклов до разрушения или появления макроскопической трещины к фактическому числу циклов) необходим расчет, как минимум, параметров стабилизированного цикла или полный расчет кинетики нагружения - цикл за циклом, а также знание соответствующих критериев разрушения, учитывающих накопление повреждений от необратимых деформаций любого типа. аяя [c.483]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...