Устойчивость системы со входным трубопроводом

В гл. 6 установлено заметное влияние потерь энергии при входе жидкости в межлопастные каналы шнека и упругости кавитационных каверн во входной части центробежного колеса на устойчивость системы питающий трубопровод — насос. Однако учет этих факторов оказался недостаточным для согласования расчетных и экспериментальных границ областей устойчивости. [c.198]

В предыдуш,ем параграфе было указано, что при у = 0 (что соответствует отсутствию расхода через трубопровод) в предположении идеальной жидкости, текущей по трубопроводу, нельзя добиться устойчивости системы ни при каких значениях Однако ввиду существования расхода через входное отверстие демпфера и протечек через зазор между поршнем клапана и е/о рубашкой у = 0 не может быть достигнуто даже при закрытом клапане. Поэтому подбором соответствующего значения постоянной демпфера можно добиться устойчивости при любых режимах. [c.194]

Принципиально возможна иная форма потери устойчивости, когда система статически устойчива. Такое явление связано с тем, что любой компрессорной системе свойственно возбуждение автоколебаний. Она содержит в себе звенья, в которых проявляются инерционные и емкостные (упругие) свойства. Например, на рис. 7.13 поток массы воздуха во входном канале обладает инерционностью. Она характеризует перепад давления в поперечных сечениях канала, необходимый для разгона потока, чтобы изменить массовый расход воздуха на определенную величину. Компрессор и дроссель могут быть возбуждающими и демпфирующими элементами. Причем возбуждающее колебание произойдет тем легче, чем больше емкость ресивера. Очевидно, чем больше длина входного трубопровода (чем больше масса колеблющегося тела), тем больше энергии надо тратить на создание колебаний. И, наконец, чем большее сопротивление сосредоточено на дросселе, тем большую колебательную энергию надо подвести. [c.120]

УСТОЙЧИВОСТЬ СИСТЕМЫ СО ВХОДНЫМ ТРУБОПРОВОДОМ [c.152]

УСТОЙЧИВОСТЬ СИСТЕМЫ СО ВХОДНЫМ И выходным ТРУБОПРОВОДАМИ [c.155]

В то же время уточнение модели каверны не улучшило согласование расчетных и экспериментальных значений диапазона сун е-ствования кавитационных автоколебаний по входному давлению (см. рис. 3.1). Согласование расчетных и экспериментальных границ области устойчивости системы шнеко-центробежный насос— трубопроводы по отношению к кавитационным колебаниям является весьма сложной задачей, решение которой оказалось возможным только после определения интегральных характеристик неустановившегося кавитационного обтекания решетки плоских пластин на режимах частичной кавитации (см. гл. 7). [c.79]

Экспериментальные исследования влияния параметров и /1 на устойчивость системы подтвердили этот вывод. Изменение этих параметров достигалось путем установки в питающую магистраль ресивера на различных расстояниях от входа в насос. Объем газовой подушки ресивера выбирался из условия обеспечения постоянного давления в питающем трубопроводе в месте установки ресивера. В этом случае трубопровод от основного бака до ресивера не оказывает влияния на устойчивость системы, а установка ресивера на небольших расстояниях от входа в насос обеспечивает самовозбуждение кавитационных колебаний в широком диапазоне изменения входного давления. Опытные данные по частотам кавитационных автоколебаний можно использовать для определения упругости кавитационных каверн. [c.100]

Конструктивные параметры шнека выбираются из условия обеспечения высоких антикавитационных качеств высокооборотного шнеко-центробежного насоса. В то же время установленное направление изменения конструктивных параметров шнека для стабилизации системы в конечном счете приводит к снижению напора шнека . Это может оказаться недопустимым с точки зрения обеспечения бескавитационных условий работы центробежного колеса. Заметим, что при возникновении кавитационного режима работы центробежного колеса дальнейшие изменения конструктивных параметров шнека с целью стабилизации системы, как правило, не приводят к желаемому результату, так как в этом случае существенное дестабилизирующее влияние на устойчивость системы могут оказывать кавитационные явления в центробежном колесе (см. разд. 4.7). В подобных случаях задача обеспечения устойчивости значительно усложняется и возникает необходимость в разработке специальных средств подавления кавитационных колебаний. Как следует из теории, возможные направления повышения устойчивости системы связаны с изменением конструктивных параметров входной части шнека, которые оказывают определяющее влияние на параметры и j, и с увеличением коэффициентов гидравлического и инерционного сопротивлений питающего трубопровода. [c.134]

Колебания возникают не в области явной кавитации, в которой напор насоса начинает падать с уменьшением давления на входе, а в области с некоторым кавитационным запасом [24]. На устойчивость гидравлической системы влияет инерционность жидкости в трактах на входе и выходе насоса. Увеличение инерции столба жидкости во входном тракте и ее уменьшение в тракте на выходе из насоса стабилизирует систему, так же как увеличение гидравлических потерь во входном тракте. Из сказанного следует, что кавитационные колебания, присущие насосу ЖРД, могут не возникнуть при испытаниях на стенде, для которого не соблюдены условия моделирования штатных трубопроводов по их инерционности и гидравлическому сопротивлению. В то же время автоколебания могут возникнуть при работе ЖРД на летательном аппарате при его летных испытаниях. В такой ситуации возникают трудности с идентификацией причин развития колебаний, так как в одном и том же диапазоне частот возможны колебания, связанные с потерей продольной устойчивости аппарата в полете (см. подразд. 1.6) и кавитационные колебания. Отмеченные обстоятельства показывают, сколь важно еще на этапе стендовых испытаний обеспечить условия, максимально приближенные к натурным, в частности по гидродинамическому подобию трактов питания ЖРД. [c.14]

На рис. 5.2 приведены границы устойчивости системы трубопровод — регулятор в параметрах регулятора—составляющих выходного приведенного сопротивления трубопровода Кбз/а и Шз/а. Расчеты проводились по формулам (5.3.3) и (5.14) для разных значений входного сопротивления Reja. Случай акустически открытого конца тракта (Rei/a = 0) точно отвечает сформулированному ранее условию, по- которому область неустойчивости лежит в пределах фазового сдвига л/2. ..л между колебаниями скорости (расхода) и давления, т. е. занимает левую полуплоскость плоскости Re2/a —Inij/a. При постоянном давлении за регулятором переменная составляющая перепада давлений равна переменной составляющей давления перед регулятором. [c.225]

При механической синзфонизации насосных секпий их рационально жестко связывать друг с другсм и общим приводным двигателем и по возможности устанавливать в том месте технологической линии, которое обеспечивает минимальную суммарную длину всех трубопроводов, нормальное заполнение насосных секций из входных емкостей, отсутствие резонансных явлений в системе и устойчивость управления производственным процессом. [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...