Хромоникелевые Обработка давлением горячая

Присутствие в аустенитных хромоникелевых сталях более 0,006-0,01 % РЬ вызывает снижение пластичности при горячей обработке давлением и образование рванин. Негативное влияние РЬ проявляется еще сильнее, если горячей пластической деформации подвергается сталь с высоким содержанием Ni. [c.34]

Формула определяет количество никеля, необходимое для получения стали с полностью аустенитной структурой, и широко используется при проверке составов хромоникелевых сталей, подвергающихся горячей обработке давлением она вполне себя оправдала в случае катаных и кованых полуфабрикатов, применяемых после закалки на аустенит. [c.241]

Известно, что присутствие феррита в хромоникелевых сталях весьма вредно сказывается при прошивке трубных заготовок и при других сложных операциях горячей обработки давлением. Полностью аустенитные стали в этом случае ведут себя лучше. [c.242]

Имеется большая номенклатура коррозионных сред, в которых хромоникелевые стали показывают высокую коррозионную стойкость и вследствие этого находят широкое применение. Коррозионная стойкость хромоиикелевых сталей против атмосферной коррозии в ряде сред зависит от их состава, режимов термической обработки и технологии изготовления деталей (сварка, горячая обработка давлением). [c.519]

Провоцирующий нагрев применяется в тех случаях, когда сталь в процессе изготовления из нее аппаратуры будет подвергаться действию опасных температур 500—800° С для хромоникелевых сталей и выше 800° С для хромистых сталей. Такого рода нагрев имеет место при сварке или горячей обработке давлением (гнутье труб, загибка листа, штамповка днищ и т. п.). Провоцирующий нагрев имитирует в какой-то степени технологические операции, которые могут вызвать у стали склонность к разрушению межкристаллитной коррозией. [c.537]

Наиболее подробно изучена обрабатываемость деформированных, т. е. прошедших горячую обработку давлением, сталей и сплавов на феррит-ной, аустенитной и хромоникелевой основах твердостью НВ = 100-350 кг/мм . Для этих металлов скорости резания в случае точения быстрорежущими резцами могут быть определены с погрешностью до 25 % по истинному сопротивлению разрушению и коэффициенту теплопроводности X при помощи зависимости [c.262]

Флокенами называются пороки, чаще всего поражающие легированные хромоникелевые стали после горячей обработки давлением. Флокены выявляются, как правило, на поверхности излома деформированного металла в виде светлых пятен. На протравленных шлифах флокены имеют вид извилистых трещин. Причиной возникновения флокенов являются внутренние объемные изменения в стали при застывании слитка и охлаждении после ковки. Склонность стали к образованию флокенов увеличивается при наличии в ней водорода, который растворяется в жидкой стали еще при выплавке, а затем выделяется в виде газовых пузырей при остывании. Поэтому для ответственных поковок применяют слитки, полученные из вакуумированной в специальных камерах стали. [c.196]

При нагреве стали выше температуры начала горячей обработки давлением наступает перегрев, который проявляется в резком росте аустенитных зерен и понижении пластичности. Последняя в процессе обработки может нарушить целостность заготовки. Перегрев углеродистых сталей исправляют термической обработкой (отжигом). Однако исправление некоторых сталей (например, хромоникелевой) сопряжено с большими трудностями, поэтому его следует избегать. [c.207]

При использовании нержавеющих сталей всегда следует учитывать возможность возникновения межкристаллитной коррозии и предпринимать соответствующие меры для ее предотвращения либо устранения. Устранение склонности к межкристаллитной коррозии в стали возможно тогда, когда оно производится непосредственно после ее обнаружения, до того как сталь подверглась химическому воздействию. В случае, если сталь с наличием склонности к межкристаллитной коррозии подверглась коррозионному воздействию, то она приобретает хрупкость, которая не может быть устранена. Следует также иметь в виду, что при нагреве хромоникелевой нержавеющей стали выше температуры 950° наблюдается интенсивный рост зерна, что также сообщает стали хрупкость. Регенерация зерна в таких случаях возможна последующей горячей обработкой давлением. [c.221]

Введение кремния в хромоникелевые стали способствует повышению окалиностойкости, уменьшению склонности к науглероживанию, сужению -области, ускорению выпадения ст-фазы и улучшению литейных свойств. Вместе с тем повышение содержания кремния отрицательно сказывается на горячей обработке давлением, уменьшая пластичность сталей в горячем состоянии. [c.1380]

Горячая обработка давлением производится при 1150—830°. Сталь удовлетворительно сваривается ручной и автоматической, роликовой и точечной сваркой с применением присадочной проволоки из хромоникелевой стали типа 18-8. [c.1385]

Хромоникелевые стали с присадкой 2,5—4,0% Si применяются в промышленности, так как обладают рядом особенностей (см. табл. 108). Введение кремния в хромоникелевые стали способствует повышению окалиностойкости, уменьшению склонности к науглероживанию, сужению уобласти, ускорению выпадения ог-фазы и улучшению литейных свойств. Вместе с тем повышение содержания кремния отрицательно сказывается на горячей обработке давлением, уменьшая пластичность сталей. [c.284]

Из примесей, обычно содержащихся в сталях и сплавах, наиболее отрицательное влияние на пластичность при высоких температурах оказывают свинец и сера. Так, присутствие в хромоникелевых и хромоникельмолибденовых аустенитных сталях больше 0,01—0,006% РЬ приводит к снижению пластичности при горячей обработке давлением и образованию рванин на поверхности металла. Еще более резкое влияние сви1ща проявляется при горячей пластической деформации сталей с более высоким содержанием никеля. Чем выше содержание никеля и чем крупнее слитки, тем при меньшем количестве свинца проявляется пониженная пластичность [163]. [c.143]

Среднее положение между хромистыми и хромоникелевыми сталями по своим механическим свойствам при низких температурах занимают хромомарганцовистые стали. В ЦНИИЧЕРМЕТе разработана экономно легированная никелем аустенитная сталь 10Х14Г14НЗТ, которая рекомендована для кислородного машиностроения. Как и сталь 12Х18Н10Т, она имеет хорошую свариваемость, достаточно технологична при горячей и холодной обработке давлением [49]. Внедряется при производстве техники низких температур новая безникелевая сталь 03Х13АГ19, разработанная институтом металлургии АН Грузинской ССР и рядом других организаций. [c.27]

Диаграмма на фиг. 7 показывает, что упрочнение легироваиных сталей начинается с температур 900—850°. Поэтому средняя температура конца горячей обработки давлением этих сталей обычно принимается равно 850°. Сравнивая изменение предела прочности хромоникелевой стали (табл- 3) с изменением сопротивления деформированию (фиг. 7), измеренного мессдозой и осциллографом, можно видеть, что при температуре 1100° сопротивление деформированию хромоникелевой стали почти в 5 раз выше предела прочности три этой же температуре. Поэтому при расчете мощности машин-орудий для горячей обработки сталей давлением должна учитываться не величина предела прочности при растяжении, а величина сопротивления деформированию при сжатии. [c.14]

Рассматривая кривую течения, показывающую изменение сопротивления деформированию хромоникелевой стали от температуры, можно сделать следующие выводы а) в интервале температур 1100—1000° имеет место горячий механизм деформации, поскольку напряжение деформации изменяется в пределах 8—10 кГ1мм , а механическое упрочнение практически отсутствует б) в интервале температур 1000—900° сопротивление деформированию возрастает с 10 до 18 кГ1мм , что указывает на наличие механического упрочнения стали в случае обработки ее при температуре 900° и на неполный горячий или смешанный механизм деформирования стали в случае обработки ее при этой температуре в) поскольку при 900° механическое упрочнение стали становится уже значительным, температура конца обработки хромоникелевой стали должна выдерживаться в пределах 850—900°. Кривые на фиг. 8 показывают, что стали данного типа приобретают высокое механическое упрочнение при температурах пластической деформации ниже 800°. Поэтому температура конца горячей обработки давлением легированных сталей не должна быть ниже 800—850°. [c.14]

Горячая обработка давлением. Нагрев заготовок под ковку с малыми скоростями, причем слитки греют более медленно, чем деформировавные заготовки. Ковку слиткО В производят сперва не очень сильными ударами, но по мере деформирования материала сияу ударов увеличивают и заканчивают ковку при возможно больших, но допустимых степенях обжатия и при достаточно высоких температурах. Пониженная температура и малые степени деформации служат причиной появления разнозернистости материала и неоднородности его свойств, особевно при высоких температурах. Высокое сопротивление деформации при нагреве у аустенитных хромоникелевых сталей требует применения мощного прессового, прокатного и кузнечного оборудования. [c.915]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...