Сопоставление испытаний образцов сечением Х мм

Сопоставление сопротивления усталости сварных соединений монолитного и многослойного металла осуществлялось на образцах (рис. 2) со стыковым швом, выполненным ручной сваркой (сталь марки Ст. 3 сп). При испытании образцов учитывались основные факторы, определяющие сопротивление усталости сварных соединений реальных конструкций. Так, концентрация напряжений, создаваемая формой соединения, соответствовала реальным конструкциям. Образцы имели сечение достаточное для того, чтобы остаточные напряжения в них достигали максимальных значений. Образцы испытывались при осевом нагружении по описанной выше методике. Усталостные трещины в монолитных образцах зарождались на поверхности пластин — по линии сплавления шва с основным металлом. Очаги зарождения усталостных трещин в многослойных образцах чаще всего располагались между слоями тонколистового металла в зонах стыковых швов. Критерием разрушения монолитных образцов при испытаниях служила начальная стадия развития усталостных трещин, соответствующая глубине 4 мм. [c.259]

Осо по уточненной методике приводит к результатам, соответствующим данным испытаний образцов с центральной трещиной. В области хрупких разрушений коэффициент интенсивности деформаций слабо зависит от напряжений нетто-сечения, хотя диапазон изменения Псо составляет 150 МПа (рис. 2.23). Сопоставление разрушающих напряжений, рассчитанных по двум методикам, также указывает на необходимость учета в расчетах , 5 . положения [c.54]

Использование стержня-динамометра с сечением, близким к сечению испытываемого образца, ведет к значительному отклонению скорости деформации от номинальной при низких скоростях деформации. Это отклонение снижается по мере возрастания скорости, следовательно, в серии испытаний с использованием идентичных образцов и динамометров с различными скоростями деформации единый параметр нагружения не реализуется, что ограничивает возможность сопоставления экспериментальных данных без оценки влияния истории нагружения. [c.75]

Для ускорения эти испытания можно производить осадкой образцов с ввинченными шурупами, измеряя после осадки деформацию шага нарезки и величину зерна (метод проф. Павлова- Иг. М.), или осадкой заготовок на конус. В последнем случае изменение величины зерна в зависимости от степени деформации производится сопоставлением величины зерна, определённой в различных сечениях клинообразного образца. [c.292]

Весьма чувствительны такие способы испытания, при которых для благоприятного перераспределения напряжений образец должен выдержать значительную пластическую деформацию в надрезанном сечении. Наибольшее распространение получил метод растяжения с перекосом, который создается подкладыванием под одну из головок образца косой шайбы с заданным углом перекоса. Сопоставление величины пластичности в надрезе и чувствительности к перекосу указывает на наличие связи между двумя этими характеристиками. Как правило, чем больше пластичность в надрезе, тем меньше чувствительность к надрезу и перекосу. При этом следует иметь в виду, что сужение поперечного сечения надрезанного образца является средней характеристикой, удлинение, измеренное на малой базе по дну надреза, дает более высокие значения местной пластичности (рис. 18.2), [c.111]

Сопоставление результатов испытания различных серий образцов позволяет оценить степень изменения эффективного коэс зи-циента концентрации напряжений в сечении по швам по сравнению с сечением по основному металлу. [c.86]

Подвергают испытаниям сварные образцы, имеющие концентраторы напряжений, до разрушения при одновременном измерении средней упруго-пластической деформации е в сечении детали. Сопоставление Ец с деформацией бд, соответствующей допускаемым напряжениям в расчетном сечении, позволяет находить коэффициенты запаса по пластичности [c.91]

Сопоставление испытаний образцов сечением 10X10 мм с У-образным надрезом и ИПГ [c.220]

В качестве примера на рис. 4.1 для малоуглеродистой стали 22К приведены результаты определения сГк, fimax. If), Ki и Fb (доли вязкой части излома), полученные на надрезанных образцах сечением 20X50 мм. Изменение величины бтак характеризует постепенное снижение пластичности и уменьшение роли перераспределения напряжений в зоне трещины при уменьшении температуры. Сопоставление номинальных деформаций, определяемых при испытаниях до разрушения образцов с трещинами, с максимальными деформациями, возникающими в зонах концентрации напряжений в элементе [c.61]

Ударная вязкость материала характеризуется полной работой, затраченной на упругую и пластическую деформацию и разрушение образца, деленной на площадь сечения нетто (в надрезе). Полная работа измеряется по углу отклонения маятника после разрушения образца. Сопоставление материалов может проводиться только по результатам испытаний образцов одинаковой формы. В случае испытаний на копрах с пьезокварцевым датчиком и осцилло-графической записью нагрузка — прогиб (копры ПСВО-10000, ПСВО-30) могут быть определены такие же характеристики, как и при статическом изгибе (см. рис. 2). [c.94]

Равномерное распределение напряжений и деформаций по длине рабочей части образца, необходимое для корректного сопоставления напряжений и деформаций при квазистатических испытаниях, ие выдерживается точно даже при медленном деформировании [61, 294]. Локализация деформации, связанная с распространением пластической деформации и образованием шейки, ведет к сильному повышению скоростей деформации в областях локализации. Стабильность и однородность деформации по длине образца при статических испытаниях связывается с положительным модулем М=да1де кривой деформирования ст(е) (а — условное напряжение, отнесенное к начальной пло-1цади поперечного сечения образца). Высокоскоростная деформация связана с волновым характером нагружения материала образца, и равномерность деформации в течение всего процесса растяжения обеспечивается при условии, что пластическая деформация в какой-либо точке образца начинается после установления равномерности напряжений по его длине в результате наложения прямой и отраженной от второго конца упругих волн с линейным нарастанием напряжений на фронте. [c.86]

Если судить о сопротивлении вязкому разрушению топкого и толстого металла по результатам испытания ударных образцов с надрезом Шарпи (или подобных им), то предпочтение следует отдать трубам с монолитной стенкой. Образцы монолитного сечения показывают более высокую ударную вязкость, чем многослойные (рис. И, а). На этом основании некоторые исследователи считают, что многослойные трубы будут хуже, чем обычные, соцротивляться вязким разрушениям. Однако при таком сопоставлении упускается важное обстоятельство — различие характера разрушения этих образцов. Плоскость излома многослойных образцов расположена под углом 45° к поверхности листа практически по всему нетто-сечепию (рис. 11, б). Это соответствует реальной картине вязкого разрушения стенки как многослойной, так и монолитной трубы. [c.33]

А. Уэллса, предположивших, что даже при значительной пластической деформации можно использовать раскрытие трещины как меру энергии, за,трагиваемой на распространение трещины. Стандартизация метода определения критического раскрытия в вершине трещины позволила унифицировать технику и методику определения 5 и значительно уменьшить трудности, возникающие при сопоставлении результатов испытаний, полученных на образцах различной формы. В соответствии с ГОСТ 25.506-85 критическое раскрытие трещины 5 взаимное перемещение берегов трещины в ее вершине, характеризующее предельную способность материала к пластической дефф-мации в зоне трещины при ее страгивании, определяют расчетом при возникновении разрушения по значениям (рис. 16), измеренным в соответствующих сечениях образца в процессе 1 спытаний. [c.40]

Из анализа формулы (182) и формулы, предложенной С.Я. Яре-мой, видна их полная идентичность, хотя эти формулы получены из разных схем. Продолжая оценку точности вычисления Ку по формулам (182) и (185), следует отметить, что точное решение для подо-счета коэффициента концентрации имеется только для случая сплошного образца с глубоким надрезом (в наи1ем случае это соответствует моменту, когда глубина кольцевой трещины а становится существенно больше радиуса "живого" сечения образца г). Для сплошного образца с малой глубиной трещины (в нашем случае это соответствует началу испытания) имеются лишь приближенные решения, которые могут быть использованы для сопоставления результатов, полученных значений, вычисленнь1х по приближенному выражению (182). [c.238]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...