Расчет гиба труб

Расчет гиба труб [c.29]

РАСЧЕТ ГИБА ТРУБ [c.54]

При наличии прямого участка s между гибами труб необходимо дополнительно задаться значением либо угла Э (рис. 12,й), либо угла -ф наклона этого участка к горизонтали. Например, при разведке большого числа труб вокруг амбразуры пылеугольной горелки угол ф выбирают с таким расчетом, чтобы как можно полнее закрыть трубами поверхность стены вокруг отверстия. [c.56]

Практический интерес представляют напряжения растяжения, в результате появления которых толщина стенки трубы уменьшается. Такое уменьшение может превысить допустимые пределы. По условиям прочности допускается уменьшение толщины стенки на растянутой части (затылке) гиба трубы не более чем на 15% против номинальной толщины, и из этого расчета вычислены допусти- [c.47]

В том случае, когда теплоноситель не изменяет агрегатного состояния, расчет гидродинамики состоит из определения суммы потерь напора в местных сопротивлениях и потерь напора на трение — см. формулу (4-10). Потери напора в местных сопротивлениях складываются из падения давления в запорных задвижках, коллекторах, гибах труб, переходах, где изменяются скорости и направления потока. [c.169]

При расчете на прочность по нормам [Л. 50] утонение стенки трубы в гибе частично компенсируется добавкой l к расчетной толщине стенки. Утонение стенки трубы при гибке может быть определено по приближенной формуле [c.388]

Оказалось, что возрастающие вначале пластические деформации затем становятся постоянными и в конце гиба снижаются. Этим деформациям подвергается не только изогнутый участок трубы, но и прямолинейные участки, сопряженные с гибом. На внешней части гиба удлинение меньше, чем это предполагается по расчету средней величины относительного удлинения. [c.10]

Давление, разрушающее кривую трубу, всегда будет больше теоретического, определяемого по уравнению (16). При расчетах следует учитывать, что ослабление трубопровода не пропорционально величине утонения наружной части гиба и в ряде случаев это утонение не снижает несущую способность изогнутых труб. Оптимальным вариантом является создание кривых, у которых заранее учтено влияние радиуса гиба на напряженное состояние, т. е. толщина стенки выбрана из условия нормального напряжения в любой точке сечения. Получающийся при холодном гнутье наклеп может активизировать коррозию. Следует также учитывать, что на внешнюю часть гиба действует транспортируемый продукт, подвергая ее эрозионному разрушению. Эти причины могут, при определенных условиях, привести к разрушению трубопровода. [c.17]

При расчете мы исходим из того, что в процессе изгиба трубы волокна ВВ (см. рис. 10) внутренней части гиба укорачиваются, а волокна АА внешней части гиба удлиняются. Величина остаточной деформации в первом приближении, если не учитывать ова-лизацию труб и считать, что начало и конец деформации совпадает с началом и концом изгиба, может быть подсчитана из простого геометрического соотношения размеров. [c.25]

Для процесса гнутья не разработана теория устойчивости стенки трубы, находящейся под внутренним давлением но, как показали опыты на моделях, чем выше давление в трубе, тем более устойчива ее стенка. Чем выше давление, тем меньший изгибающий момент требуется для гнутья, но тем больше изгибаемая труба раздувается. Поэтому следует выбирать такое давление, при котором нет основания ожидать значительного уменьшения толщины стенки, вызываемого поперечным удлинением трубы в гибе. Чтобы оценить ориентировочно характер деформаций, при расчете использована энергетическая теория прочности сложно напряженного тела. [c.81]

При расчете на прочность согнутых участков труб согласно [141] должна проверяться расчетная толщина стенки на внешней (индекс 1 ), внутренней (индекс 2 ) и нейтральной стороне гиба (индекс 3 ). Расчетная толщина стенки согласно [141] определяется по формуле [c.335]

При гнутье тонкостенных труб на малые радиусы гиба величина утонения стенки трубы должна быть учтена в прочностных расчетах трубопровода. Тонкостенными называют трубы, имея в виду не толщину стенки б, а отношение этой толщины к наружному диаметру -7 . С расчетной точки зрения [19] труба является [c.9]

Эти деформации распространяются не только на изогнутый участок трубы АБ, но имеют место также в прямолинейных участках до гиба и за ним. На внешней части гиба удлинение меньше, чем это предполагается по расчету средней величины относительного удлинения. [c.10]

Наиболее важным физико-механическим фактором, определяющим наименьший возможный радиус гиба, является пластические свойства металла. Пластические свойства металла трубы, подлежащей гнутью, оцениваются величиной остаточного относительного удлинения на расчетной длине при растяжении. Поэтому в каждом отдельном случае рекомендуется проверить и установить величину относительного удлинения волокон на растянутой внешней части гиба. Проверка может быть произведена путем испытания образцов труб или при помощи расчета. [c.16]

При расчете мы исходим из того, что во время изгиба трубы волокна ВВ (фиг. 2) внутренней части гиба укорачиваются, а волокна АА внешней части гиба удлиняются. Величина остаточной деформации в первом приближении, если не учитывать данные, полученные Б. С. Дмитриевым, а также овализацию трубы н счи-16 [c.16]

Для пробивки стыка непосредственно после сварки также применяются снаряды (фиг. 124, б), позволяющие зачищать отверстия в змеевиках. Снаряд закладывается со свободной стороны трубы и после окончания сварки, увлекаемый сжатым воздухом, поступающим от воздухосборника, развивает большую скорость и пробивает отверстие. Снаряд делается возможно большей массы с расчетом свободного прохода через швы змеевиков. Конструкция снаряда зависит от радиуса гиба и змеевика и внутреннего проходного отверстия трубы. Так, диаметр снаряда должен быть равен—90% от внутреннего диаметра трубы. [c.212]

Расчет участков трубопровода на самокомпенсацию следует производить для рабочего состояния трубопроводов без учета предварительной растяжки труб на углах поворотов. Для гибких компенсаторов, углов поворота и других гнутых элементов трубопроводов следует принимать крутоизогнутые отводы заводского изготовления с радиусом гиба не менее одного диаметра трубы. Для трубопроводов теплосетей с рабочим давлением теплоносителя до 2,2 МПа (22 кгс/см ) включительно и температурой до 350 °С включительно допускается принимать сварные секторные отводы. [c.117]

Величину допуска овальности гибов труб из аустенит-ных сталей принимают по инструкции предприятия-изготовителя котла, но в любом случае она не должна превышать указанной выше ее допустимость должна быть подтверждена расчетом на прочность. [c.273]

Приведенная методика расчета нестационарного охлаждения трубопровода применима лишь к прямым коротким трубопроводам. Для сложных магистралей с местными сопротивлениями (колена, сужения, расширения и т. д.) нет надежной методики расчета. Это объясняется тем, что при их расчете необходимо рассматривать уравнения движения жидкости и пара, которые при одномерном описании содержат члены с коэффициентами трения и местных потерь. В настоящее время экспериментальные данные по гидравлическим потерям в местных сопротивлениях при течении неравновесных дву.хфазных потоков отсутствуют. Кроме того, нет данных о теплоотдаче в стержневом режиме в коленах и гибах труб, а также о влиянии на теплоотдачу неравновесного потока внезапных сужений и расширений. [c.313]

Феникс . В данной установке используется вариант баковой компоновки оборудования первого контура, что нашло свое отражение и в конструкции ПТО. Условия баковой компоновки позволили упростить подвод и отвод теплоносителя первого контура в межтрубное пространство. Натрий первого контура, выходящий из активной зоны, через конусный направляющий аппарат и входные окна в обечайке, ограничивающей трубный пучок, подводится в межтрубное пространство пучка (рис. 3.29). Направляющий аппарат, заглубленный под уровень натрия ниже входных окон, исключает захват газа потоком натрия, направляющимся в пучок. Центральная труба располагается внутри цилиндрической обечайки, жестко связанной с трубными досками. В теплообменнике предусмотрено отсекающее устройство по линии натрия первого контура, которое представляет собой цилиндрическую обечайку (обтюратор) с тремя направляющими. Эта обечайка может опускаться перед входными окнами, в результате чего обеспечивается относительная герметичность. Обтюратор управляется вручную, причем оба теплообменника одной и той же петли второго контура отсекаются одновременно, В отличие от теплообменника АЭС Рапсодия трубы данного теплообменника не имеют компенсационных гибов. Предпочтительность такого решения была обоснована соответствующими расчетами, из которых был сделан вывод о том, что на компенсирующих гибах механическое напряжение выше, чем на прямых трубах. [c.103]

Характеристика групп сложности деталей при установлении норм времени на разработку чертежей деталей. I группа. Детали простых форм, име1рщие вспомогательное значение в конструкции, без расчетов на прочность и размерных цепей. К ним относятся косынки, ребра, диафрагмы, раскосы, угольники втулки, валики гладкие и оси, шайбы, болты, винты, кольца, прокладки, планки, рычаги простые, маховики и т. п. трубы электропроводки прямые и гнутые в 1—2 гиба. [c.242]

По расчетам ЦКТИ, исходя из существующих конструкций котлов, на годовую программу в 75 тыс. т пара в час необходимо произвести около 8,0 млн. гибов, не включая сюда гибку труб больших диаметров для станционных трубопроводов. [c.148]

Иной подход необходим при расчете, главным образом, необо-греваемых элементов котлов и турбин, работающих в диапазоне температур 250—400° С (барабаны, гибы водоопускных труб и т. п.), т. е. с водой высоких параметров или с пароводяной смесью при температуре насыщения. Допускаемые напряжения указанных элементов определяют по пределу текучести, вследствие чего величина номинальных расчетных напряжений для низколегированных сталей находится в пределах 12—20 кгс/мм . В зонах концентрации напряжений локальные их значения составляют 25—50 кг /мм при этом, как правило, температурная нестационарность характеризуется невысокой амплитудой термоциклической деформации. [c.176]

Время выдержки труб из аустенитной стали при аустенизации устанавливается из расчета 2 мин на 1 мм толщины стенки, но не менее 30 мин. При аустенизации гибов с помощью нагрева током выдержка при температуре 1100—1120°С не должна быть менее 4 мин. [c.178]

Расчеты следует проводить для всех характерных участков гибов — при /=1, 2 и 3. Для прямых труб 7(,= У,= 1. Для колен принимается наименьшее из полученных трех значений р. [c.337]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...