Длина зоны горения газообразного топлива

Длина зоны горения газообразного топлива [c.22]

Рассмотрим влияние давления на длину зоны горения газообразного топлива в виде заранее образованной газовоздушной смеси. Воспользуемся исходным дифференциальным уравнением [c.22]

Таким образом, длина зоны горения газообразного топлива в кинетическом режиме является функцией начальной скорости входа смеси в камеру сгорания Ысм, температуры (Т /То) , концентрации кислорода в окислителе Сц, константы скорости химической реакции Кр, коэффициента избытка (воздуха) в- [c.25]

Приводим график зависимости длины зоны горения газообразного топлива в кинетическом режиме от давления для степени выгорания й = 0,01 (рис. 10). [c.25]

Опытные данные, характеризующие сокращение длины зоны горения газообразного топлива, находятся в полном согласии с теорией. Несмотря на то что процесс сгорания газообразного топлива протекал в полностью экранированной холодными стенками камере и в присутствии больших количеств распыленной испаряющейся воды или перегреваемой парогазовой смеси, закономерность уменьшения длины (рис. 11) с ростом давления сохранялась такой же, как и на рис. 10. [c.25]

Оценку влияния коэффициента избытка воздуха на длину зоны горения газообразного топлива в виде хорошо перемешанной газо-воздушной смеси произведем с помощью зависимости [c.100]

Учитывая это обстоятельство, рассмотрим раздельно влияние давления на длину зоны горения жидкого и газообразного топлива. [c.20]

Если изменение давления в камере сгорания существенно сокращает длину зоны горения, то увеличение коэффициента избытка окислителя не оказывает сколько-нибудь заметного влияния на длину зоны горения. Это относится в равной мере и к жидкому, и к газообразному топливу (рис. 40 и 44). [c.101]

Если мы обратимся к зависимостям (1.10) и (1.33), характеризующим длину зоны горения, то заметим, что с увеличением расхода топлива, а следовательно, и расхода окислителя (при всех других постоянных условиях) начальная скорость частиц жидкого топлива или скорость горючей смеси (в случае газообразного топлива) возрастает пропорционально расходу топлива. Это, казалось, должно было бы привести к увеличению длины зоны горения. В действительности же в опытных условиях даже при двухкратном повышении расхода топлива длина зоны горения не увеличивалась. [c.111]

Распределение температуры по длине камеры сгорания при сгорании газообразного топлива совместно с распыленной водой, когда зона горения п зона испарения разделены (Р = 5 ama-, j, = 1,25 = [c.174]

Камеры сгорания имеют выносную конструкцию. Боковое расположение камер позволяет исключить лучистое воздействие пламени на лопаточный аппарат 1-й ступени, а длинный путь газов от зоны сжигания до ГТ обеспечивает хорошее перемешивание продуктов сгорания и вторичного воздуха и равномерное поле температур перед ГТ. Пространство, в котором происходит горение, облицовано керамической плиткой. Камера имеет восемь горелочных устройств с предварительным смешением с воздухом (гомогенные), что обеспечивает не только полное сгорание топлива, но и очень малое содержание оксидов азота в продуктах сгорания. Камера может работать практически на любом газообразном и качественном жидком топливе. Переход с одного вида топлива на другой происходит автоматически. Зажигание камеры после [c.408]

Приводим результаты опытов по выгоранию потока газообразного топлива при различных схемах смешения в камере сгорания диаметром 100 мм при давлениях 2- -5 ama (рис. 30 — 33). Эти данные, характеризующиеся распределением концентраций Oj, Oj, СО, На и GH4 по длине камеры сгорания, показывают, что самая короткая зона горения получена при смесеобразовании по первой и второй схемам. В этих случаях длина зоны горения не превышала 0,25 м или х <1э в = 5,5, причем такая короткая зона была достигнута в полностью экранированной камере сгорания при вводе довольно значительных ко.чичеств воды (5—8 кг/кг топлива) непосредственно в конец зоны горения, т. е. при самых неблагоприятных условиях для сгорания горючего газа, и при тепловых нагрузках QjVP = [c.83]

Камера сгорания 2 предназначалась для сжигания газообразного топлива и получения необходимого количества продуктов сгорания, поступавших затем в экспериментальный участок для исследования радиационно-конвективного теплообмена. Она представляла собой цилиндр из листовой стали длиной около 1,0 и диаметром 0,6 м. Внутренняя поверхность цилиндра была обвита змеевиком для охлаждающей воды, что позволяло поддерживать надлежащую температуру металлической оболочки камеры сгорания и определять калориметрическим способом количество тепла, теряемое камерой сгорания. Поверхность змеевика и стенок камеры была. изолирована от зоны горения сначала (у стенки камеры) слоем пеношамота, а затем (у зоны горения) —слоем хромомагнезита. [c.431]

Камера горения 2 (фиг. 1) предназначалась для сжигания газообразного топлива. Она представляла собой цилиндр из листовой стали длиной около 1 м, и диаметром 0,6 м. Внутренняя поверхность цилиндра была обвита змеевиком для охлаждающей воды. Поверхность змеевика и стенок камеры со стороны зоны горения была изолирована слоем легковесного пеношамота толщиной 80 мм и слоем хромомагнезита толщиной 25 мм. [c.139]

Печь разделена по длине на три зоны. В первой, по ходу газов, зоне газообразное топливо сжигается с помощью горелок, установленных в торцовой стенке печи, с коэффициентом расхода воздуха п = 0,5. Повышение температуры горения достигается за счет рекуперативного подогрева воздуха и его обогащения кислородом. Во второй зоне продукты неполного горения разделяются карборундовым полумуфельным сводом на два [c.233]

Воздействие акустич. колебаний на газодинамич. характеристики потока горючей смеси интенсифицирует процессы тепломассообмена, что в свою очередь влияет и на сам процесс горения. Для разных типов горения он идё по-разному. Турбулентное Г. в у. п. газообразного топлива при диффузионном режиме (когда смешение топлива с окислителем осуществляется непосредственно в пламени и скорость горения лимитируется процессом смешения) интенсифицируется благодаря ускорению диффузии окислителя в зону горения. Это обусловлено изменением масштаба и интенсивности турбулентности в этой зоне при воздействии колебаний. При этом уменьшается длина факела, ускоряется выгорание в объёме топочной камеры и растёт темп-ра. Одновременно интенсивные акустич. колебания, увеличивая теплоотдачу факела, ухудшают условия воспламенения, поэтому для предотвращения срыва горения необходимо обеспечить хорошую стабилизацию пламени. Максимальное [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...