Критическая скорость потока влажного пара

Критическая скорость потока влажного пара [c.68]

Независимо от того, имеет ли место дозвуковой режим течения или сверхзвуковой (свободный от скачков уплотнения), развитие процесса обрывается, когда число М достигает значения М = 1. Поток влажного пара, так же как и совершенного газа, может перейти через критическую скорость лишь при условии взаимной компенсации в критическом сечении тепловых и геометрических воздействий. [c.194]

Расход тепла на разгон потока влажного пара до критической скорости находится путем подстановки в (6-15) значения из соотношения (6-12). [c.209]

В выносных сепараторах такого типа скорость течения влажного пара в жалюзийных каналах выбирается меньше критической (см. гл. 3), при которой начинается интенсивный унос влаги с поверхности пластины опять в поток и как следствие резкое снижение ф (рис. 8-41,й). [c.190]

Рассмотрение изоэнтропийного течения влажных паров начнем с нахождения критической скорости, представляющей собой одну из основных характеристик потока упругой среды. [c.68]

Профилирование сопла Лаваля как на перегретом, так и на влажном паре включает следующие операции 1) определение минимального (критического) сечения, обеспечивающего при заданных начальных параметрах номинальный расход 2) построение суживающейся части сопла с возможно более равномерным потоком в минимальном сечении или, что эквивалентно, возможно менее отличающейся от плоскости звуковой поверхностью 3) построение расширяющейся части сопла, где осуществляется дальнейшее расширение пара до заданного числа М на выходе и обеспечивается равномерное поле скоростей. [c.220]

Эта формула находит применение, например, при расчете осаждения капелек тумана или расчете движения очень малых капелек жидкости при течении влажного пара. С увеличением числа Re изменение коэффициента сопротивления шара качественно совпадает с законом, приведенным для цилиндра. В частности, кризис сопротивления возникает при Re =< 5-10 . На этом принципе основана работа простого прибора для измерения степени турбулентности внешнего потока. По уменьшению сопротивления маленького шарика регистрируют критическое число Re. Зависимость критического числа Re от степени турбулентности известно по измерениям турбулентности с помощью специального малоинерционного прибора, которым можно измерять малые пульсации скорости. [c.186]

Полученная формула удобна для определения скорости Wj, в выходном сечении адиабатного потока пара с помощью диаграммы is. Проводя адиабату 1-2 от начального состояния с параметрами Pi и ti (или Pi и Xi, если пар влажный) до пересечения с изобарой конечного давления (рис. 15.2), непосредственно на диаграмме отсчитываем разность удельных энтальпий (I l — ij), называемую адиабатным перепадом удельной энтальпии. Формула (15.10) не вскрывает условий, при которых скорость адиабатного потока достигает критического значения. [c.212]

Во второй — основной — части этого исследования рассматриваются следующие вопросы формула критической скорости влажного пара число М и продольный профиль канала скачок акустической скорости в переходных состояниях критические скорости влажных паров сходственных веществ влияние поверхностных явлений на критическую скорость влажного пара связь между параметрами торможения и критического состояния предельный расход обратимое течение с теплообменом адиабатное течение с трением (ускоряющийся поток влажного пара, движение в диффузоре, уравненне кривой Фанно) одк омерная бегущая волна во влажном паре. Интересующиеся общей теорией влажного пара и теорией потока влажного пара найдут много полезного в этом обстоятельном и серьезном исследовании. [c.328]

Из изложенного следует, что если оборудование, изготовленное из низколегированных сталей, работает в воде при критических температурах, концентрацию кислорода в воде необходимо уменьшать до 0,01—0,02 мг/л, так как при концентрации кислорода 0,05 мг/л возможны случаи язвенной коррозии [111,14]. Во влажном паре при температуре 260° С с увеличением концентрации кислорода за пределы 0,05 мг/л скорость коррозии низколегированных сталей увеличивается [111,29]. Если в воде содержится, кроме кислорода, углекислый газ, скорость коррозии низколегированных сталей увеличивается в тем большей степени, чем выше концентрация кислорода и углекислого газа [111,29]. Так, при длительности испытаний 50 час введение в деаэрированную воду 1,7 г/л углекислого газа увеличивает скорость коррозии стали 12X2 при температуре 300° С в три раза (см. табл. 111-2). Очевидно, это обстоятельство связано с уменьшением pH среды. Насыщение же воды угарным газом практически скорости коррозии стали 12 ХМ не изменяет (табл. II1-2). К некоторому возрастанию скорости коррозии низколегированной стали приводит увеличение скорости потока воды с 0,05 м/сек до 9,2 м/сек (см. рис. 1Н-8). Дальнейшее увеличение скорости потока до 12,2 м/сек к усилению коррозии не привело [111,14]. В потоке воды со скоростью 0,4 м/сек при температуре 310° С скорость коррозии низколегированных сталей, измеренная по количеству выделившегося водорода, равна скорости их в стати- ческих условиях. При скорости потока воды 10 м/сек скорость коррозии больше, чем в статических условиях [111,8] при скорости потока 9,2 м/сек все продукты коррозии с поверхности железа смываются и попадают в воду (прямые 1 в 4 на рис. II1-8). В полуста-тических условиях, при скорости потока 0,005 м/сек, значительная часть продуктов коррозии остается на поверхности металла, скорость поступления продуктов коррозии в воду значительно меньше, чем скорость коррозии низколегированных сталей (прямые 2 и 5 на рис. 111-8). По истечении месяца скорость поступления стали (железа) в систему при скорости воды 9,2 м/сек приблизительно в пять раз выше, чем в полустатических условиях [111,14]. Авторы указывают, что в процессе работы оборудования из углеродистой стали при температуре 316° С концентрации как растворенных, так и нерастворенных в воде продуктов коррозии железа были приблизительно равны и составляли 0,05 мг/л. Значительное количество их поступало в воду при изменении режима работы контура. [c.109]

В лаборатории турбомашин МЭИ используются различные стенды влажнога водяного пара, ориентированные на изучение 1) условий подобия и моделирования двухфазных течений в различных каналах и в элементах проточной части турбин АЭС 2) механизмов скачковой и вихревой конденсации пара в соплах каналах и решетках турбин при дозвуковых и сверхзвуковых скоростях 3) влияния периодической нестационарности и турбулентности на процессы образования дискретной фазы, взаимодействия фаз и интегральные характеристики потоков 4) двухфазного пограничного слоя и пленок в безградиентных и градиентных течениях 5) механизма и скорости распространения возмущений в двухфазной среде, а также критических режимов в различных каналах в стационарных и нестационарных потоках 6) основных свойств и характеристик дозвуковых и сверхзвуковых течений в соплах, диффузорах, трубах, отверстиях и щелях 7) влияния тепло- и массообмена на характеристики потоков в различных каналах 8) течений влажного пара в решетках турбин с подробным изучением структуры потока и газодинамических характеристик 9) структуре потока, потерь энергии и эрозионного процесса в турбинных ступенях, работающих на влажном паре 10) рабочего процесса двухфазных струйных аппаратов (эжекторов i и инжекторов). [c.22]

На этой основе был разработан способ организации отбора представшгельной пробы влажного пара из паропровода Сущность этого способа заключается в следующем. В паропроводе в месте отбора пробы создается скорость влажного пара, при которой устанавливается равномерное распределение влажности по всему сечению. Эта скорость примерно в 5—7 раз превышает критическую по срыву пленки скорость (см. рис. 6-9). Создав таким образом необходимый режим течения пара в паропроводе, отбирают пробу из центра потока при помощи пробоотборного зонда. Зонд может быть одно- или многососковым. Диаметр отверстия в зоне выбирается в зависимости от потребной величины расхода пробы, но выполнять отверстия с диаметром, меньшим 2—3 мм, не рекомендуется. При заданных геометрических размерах зонда и паропровода расход пробы не может быть произвольным. Величина расхода пробы должна устанавливаться таким образом, чтобы скорость пара в устье зонда была равна приведенной скорости пара в сечении трубы, в котором установлен пробоотборный зонд. Необходимый расчетный расход (кг/ч) определяется из равенства [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...