Нагрузки, принимаемые при расчете на прочность

НАГРУЗКИ, ПРИНИМАЕМЫЕ ПРИ РАСЧЕТЕ НА ПРОЧНОСТЬ [c.128]

Нагрузки, принимаемые при расчете на прочность, определяются по формуле [c.128]

Нагрузки, принимаемые при расчете на прочность [c.181]

Требуется найти допустимую начальную скорость коррозии насосно-компрессорных труб для газоконденсатной скважины (действующая норма амортизации = 15 лет) из стали с пределом текучести = 500 МН/м (50 кгс/мм ). Диаметр труб d = = 75 мм, толщина стенки h (0) = 5,5 мм. Избыточное давление газа Р = 20 МН/м (200 ат). Коэффициент запаса прочности, принимаемый при расчете насосно-компрессорных труб на осевую нагрузку относительно предела текучести, по справочным данным, равен 1,5. Окружное напряжение в стенке трубы а = = Pd/2h (0) = 136 МН/м" (13,6 кгс/мм ).. [c.41]

Расчет по методу допускаемых напряжений можно представить как частный случай расчета по методу предельных состояний для первой группы при одинаковых для всех видов нагрузки значениях коэффициента перегрузки. Вместо одного общего запаса прочности, принимаемого при расчете по методу допускаемых напряжений, в методе по предельным состояниям используют три коэффициента безопасности - по материалу м, по перегрузке п,- и по условиям работы то, устанавливаемые на основе статистического учета действительных условий работы конструкции. Поэтому метод расчета по предельным состояниям позволяет лучше учесть действительные условия работы элементов металлоконструкции и степень воздействия каждой из действующих нагрузок, а также лучше учитывают механические свойства материала. [c.495]

Таблица 38. Коэффициенты нагрузки рн, принимаемые при расчете зубьев на контактную прочность по методу ВНИИПТмаша [2]

К — коэффициент нагрузки, принимаемый таким же, как и при расчете на контактную прочность [c.118]

Длительная прочность. Повреждение материала, развивающееся в процессе ползучести, приводит к разрушению, сопротивление которому носит название длительной прочности. Основной характеристикой, принимаемой при расчете деталей, работающих в условиях длительного действия статических напряжений, являются пределы длительной прочности сГд , характеризуемые напряжением, вызывающим разрушение через заданное время при постоянной температуре. Значения пределов длительной прочности, приводимые в справочной литературе [30, 31], обычно определяют опытами на растяжение при постоянно действующих нагрузках (табл. 1.1). [c.8]

Известно, что определенные экспериментально механические характеристики, в равной степени, как и принимаемые для расчета нагрузки, в большинстве случаев отличаются от фактически существующих. При этом многие факторы, оказывающие влияние на действительную прочность, не поддаются непосредственному предварительному учету, так как носят случайный характер и прогнозировать их трудно. Часть факторов не может быть учтена из-за отсутствия исчерпывающих данных о физической сущности происходящих явлений. Наконец, учет некоторых факторов может привести к такому усложнению расчетной схемы, что выполнение самого расчета повлечет неоправданные затраты труда и времени. [c.139]

Результаты расчетов пластинчатых цепей на прочность по выражениям (1.15). .. (1.21), хорошо согласующиеся с практическими данными, свидетельствуют о том, что их разрушающая нагрузка по пределам выносливости материала деталей при н = = 1, т. е. при Л э 5 10 , в 6. .. 6,5 раза меньше ее стандартных значений, определяемых при испытаниях на разрыв. А если учесть, что по критерию усталостной долговечности цепь также должна иметь определенный запас (коэффициент запаса не менее 1,3), то приведенные значения реально принимаемых коэффициентов запаса прочности для длительно работающих цепей нельзя признать чрезмерно завышенными и ими следует руководствоваться при ориентировочных расчетах и в учебной практике. Лишь для кратковременно и редко работающих тихоходных конвейеров, у которых значение мало, а следовательно, коэффициент /Ср. достаточно высок (/Ср. н > 2), коэффициенты запаса прочности по отношению к стандартной разрушающей нагрузке могут быть приняты меньшими пяти. [c.42]

Вводные замечания. В отличие от критериев потери З стойчивости, формулируемых через интегральные характеристики конструкции (критические нагрузки и частоты собственных колебаний) и имеющих поэтому интегральный характер, критерии разрушения конструкции, точнее, критерии разрушения конструкционного материала, имеют локальный характер. Действительно, разрушение по своей сути есть нарушение сплошности, целостности конструкционного материала, т. е. фундаментальное изменение свойств отдельных элементов его микроструктуры, проявляющееся, однако, в той или иной степени на всех структурных уровнях конструкционного материала. Вследствие этого оценка состояния конструкции по критериям разрушения любого структурного уровня сводится к анализу полей деформаций или напряжений в отдельных точках занимаемого ею пространства. Исследование полей, определяющих НДС конструкции, в общем случае связано с большим объемом вычислительных работ, что является принципиальным препятствием к использованию такого подхода при решении ряда практических задач и в первую очередь задач оптимального проектирования оболочек из композитов. В связи с этим представляются важными поиск и применение средств приближенного анализа конструкций на прочность. Поскольку процесс разрушения конструкций из композитов оказывается весьма сложным явлением (см. 1.9.1), то характер принимаемых в расчете на прочность приближений должен, очевидно, определяться конкретным содержанием рассматриваемой задачи. С общих позиций заметим следующее приближенный анализ конструкции на прочность может основываться на использовании [c.151]

В связи с тем, что принимаемые при расчетах на выносливость по методу предельных состояний расчетные нагрузки и коэффициенты условий работы окончательно не установлены, проверочный расчет главных балок на выносливость и прочность производят по методу допускаемых напряжений. При этом в случае расчета на вертикальные и горизонтальные нагрузки суммарное нормальное напряжение Отах в угловой Т0ЧК6 сечения балки определяется в виде суммы нормальных напряжений от действия изгибающих моментов И inax- ФормуЛЫ ДЛЯ ОПреДеЛбНИЯ уСЛОВИЙ ВЫНОСЛИВОСТИ [c.236]

При аналитическом построении циклических диаграмм допускается пренебрегать изменением модуля упругости и нелинейностью модулей нагрузки и разгрузки [45]. При аппроксимации циклической диаграммы, как и в случае большинства других предложений по аналитическому построению циклических диаграмм, исходят из предположения о подобии исходной и циклической диаграмм при различных температурах. Это позволяет свести задачу к изотермической и деформации в циклах неизотермического нагружения определять по диаграммам, полученным для изотермических условий. Здесь используется, как и в условии (1.5), представление о независимости поведения материала от способа подвода энергии в процессе упругого и пластического деформирования. Принимаемые при расчетах упрощающие гипотезы дают модель циклически стабильного материала, что считается оправданным, поскольку на практике изготовление дисков из циклически разуп-рочняющихся материалов не допускается, а по отношению к упрочняющимся материалам эти упрощения должны идти в запас прочности. [c.40]

Труб d — 75 мм, толщина стенки h (0) — 5,5 мм. Избыточное давле- ние газа Р = 20ШПа. Коэффициент запаса прочности, принимаемый при расчете насосно-компрессорных труб на осевую нагрузку относительно предела текучести, по справочным данным, равен 1,5. Окружное напряжение в стенке трубы а = Pd/2h (0) = 136 МПа. Следовательно, если учесть коэффициент запаса для осевой нагрузки, то максимальным главным напряжением будет осевое, F = = 0,67 (а (т = 333 МПа при Стпр = = От), F = I. Для V = 7 см имеем а = 1,38 при 300 К-По графику (см. рис. 4) находим соответствующее значение То, и тогда Vo = h (0) Tolt = 0,037 мм в год, что можно считать рекомендуемой величиной при защите трубопроводов от коррозии. [c.38]

Допускаемые напряжения [а1 для металлических конструкций верхних строений плавучих кранов при расчете на растяжение — сжатие или изгиб по максимальным нагрузкам рабочего состояния не должны превышать значения [а] = 0,70т нерабочего состояния 1а] = 0,75от, где а . — предел текучести, принимаемый по стандартам или техническим условием, но не более 0,7 от наименьшего предела прочности. О режимах работы грейферных плавучих кранов — см. [1], об эксплуатационных нагрузках их стрел — [31 ]. [c.498]

Вследствие относительно малых диаметров приводных звездочек можно уменьшить момент на валу звездочек, необходимое передаточное число и га-барты редуктора. Расчет грузовых пла-стинча1ых пеней проводят также гю формуле (10) при коэффициенте запаса прочности но от1юшеш1ю к разрушающей нагрузке, принимаемом 1ю данным табл. 18. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...