Биметалл сталь-молибден

БИМЕТАЛЛ СТАЛЬ-МОЛИБДЕН [c.91]

Тем не менее способ получения биметаллов прокаткой в вакууме имеет ограниченное применение, что в основном связано с относительно малыми размерами вакуумной камеры. Поэтому ниже описьшается способ получения биметалла сталь-молибден прокаткой в герметизированных пакетах [87]. [c.92]

Р и с. 92. Прочность на срез биметалла сталь-молибден в зависимости от температуры прокатки (а) и степени деформации (б) [c.96]

Рис. 93. Прочность на срез биметалла сталь-молибден в зависимости от температуры последующего отжига Пунктирная горизонтальная линия — прочность до термической обработки

Р и с. 94. Структура зоны сварки биметалла сталь-молибден. Ув. 100 а — без термообработки 6 — отжиг при 700° С в - 800 г - 1000, д - 1200° С. 1 ч [c.97]

Рис. 95. Распределение твердости (о) элементов Мо, Fe (б) в зоне сварки биметалла сталь-молибден Температура отжига указана на рисунке [79]

Рис. 96. Микроструктура в зоне сварки биметалла сталь-молибден а - отжиг при 700° С, 1 ч б-тоже, 1000°С в -тоже, 1200°С

По Прочности биметалл занимает промежуточное положение между молибденом и сталью, а по пластичности превосходит Ст. 3 (необходимо отметить, что значение 5 = 27% для Ст. 3 все же несколько заниженное). Ударная вязкость биметалла сталь—молибден достаточно высока. Приведенные данные позволяют сделать вывод, что комплекс механических свойств биметалла сталь—молибден вполне удовлетворителен и этот материал можно использовать как конструкционный в химическом машиностроении. [c.101]

Приведенные данные свидетельствуют о высокой конструктивной прочности биметалла сталь -молибден. Если молибден при комнатной температуре абсолютно хрупок (ударная вязкость 0), то ударная вязкость биметалла сталь—молибден достаточно высока (8—10 кгс м/см ). Возможность получения биметалла сталь—молибден с хорошими механическими свойствами и сопротивлением разрушению обеспечивает и возможность использования молибдена в качестве конструкционного материала в химическом машиностроении, так как при этом устраняются основные недостатки молибдена - низкие пластичность и вязкость. [c.104]

Рис. 100. Вид образца биметалла сталь-молибден, разрушенного при +40° С (надрез 111)

Скорость коррозии (мм/год) биметалла сталь-молибден и чистого молибдена в кипящих кислотах [c.105]

Не было никаких оснований предполагать, что молибден, используемый в качестве покрытия на стали, окажется почему-либо менее стойким в агрессивных коррозионных средах, чем просто монометаллический молибден. Тем не менее были проведены сравнительные испытания, результаты которых приведены в табл. 20. Видно, что коррозионная стойкость биметалла сталь-молибден не ниже, чем коррозионная стойкость монометаллического молибдена. [c.106]

Таким образом, для определения возможности применения биметалла сталь-молибден для работы в различных агрессивных средах можно использовать данные о коррозионной стойкости молибдена, приведенные в гл. 5 и приложении 2. [c.106]

Для уточнения режимов прокатки необходимо было прежде всего установить оптимальную температуру процесса. Основными критериями оценки качества биметалла при этом являются сопротивление срезу и свариваемость (за 100% принимали всю площадь поверхности листов, а свариваемость определяли как разность этой площади и площади участков, на которых сталь и молибден не приваривались друг к другу). Было установлено, что оптимальная температура прокатки 950° С (рис. 88). [c.93]

Применение сталей повышенной прочности позволяет уменьшить толшину листа и, следовательно, снизить вес аппаратуры из биметалла Широко используют с этой целью стали, легированные марганцем и хромом, марганцем и ванадием, марганцем и молибденом. [c.60]

Известно, что молибден — ферритообразующий элемент в стали и увеличение его содержания в плакирующем слое должно сопровождаться увеличением (содержания никеля, чтобы сохранить аустенитную структуру стали. Это связано с особенностями термической обработки плакированных листов, для которых, как указывалось выше, недопустимо быстрое охлаждение. Во время медленного охлаждения при наличии аустенитно-феррит-ной структуры стали плакирующего слоя происходит выделение хрупкой а-фазы, что весьма нежелательно. Поэтому для плакирующего слоя из стали с 3—3,5% Мо, содержание никеля устанавливают от 13 до 16%. Другое требование, предъявляемое к аустенитным сталям плакирующего слоя, — это пониженное содержание углерода или увеличенное содержание стабилизирующих добавок титана или ниобия. Это также связано с особенностями термической обработки биметалла и, кроме того, является предохранительной мерой в случае науглероживания плакирующего слоя в процессе производства биметалла. [c.78]

Биметаллом называется металлический материал, состоящий из двух слоев разнородных металлов или сплавов, например сталь и алюминий, сталь и ниобий, алюминий и титан, титан и молибден и др. Биметаллы применяют для повышения прочности и жаростойкости конструкций, [c.53]

Для улучшения свариваемости прокатъшаемой пары при производстве биметаллов применяют различные металлические прослойки [8]. Исследование целесообразности использования таких прослоек показало неудовлетворительные результаты при прокатке листов сталь—молибден с прослойками, перечисленными выше, сплошного биметаллического листа получить не удалось — молибден со сталью не сваривался. В связи с этим в дальнейшем все образцы и заготовки для изделий из биметалла сталь-молибден изготовляли вакуумной прокаткой без прослоек. [c.94]

Интересные данные о прочности биметалла сталь-молибден получены при испыташмх на изгиб образцов толщиной 20 мм (молибденовый слой толщиной 3,5-6 мм, расстояние между опорами 50 мм, радиус оправки 10 мм, загиб на угол 180°). Изгиб образца при комнатной температуре [c.94]

Таким образом, низкотемпературный отжиг (температуру 700° С для молибдена, имеющего температуру плавления 2600° С, можно считать низкой) обеспечивает наилучший комплекс механических свойств биметалла сталь-молибден. При этом происходит дисперсионное упрочнение молибдена, а карбидная прослойка разрастается еще недостаточно для того, чтобы сильно охрупчить соединение этих разнородных металлов. [c.101]

Хладноломкость и сопротивление хрупкому разрушению оцениюжпся по кривым ударная вязкость—температура и доля вязкой составляющей в изломе-температура. Такие кривые для образцов биметалла сталь-молибден с двумя видами надреза — по двум слоям и по стали (см. шс. 97, надрезы / и III) - представлены на рис. 101 и 102. Здеа же дня сравнения показаны кривые для стандартных образцов молибдена и стали. [c.103]

Высокотемпературный нагрев при получении биметалла обусловливает взаимную диффузию составляющих сплавов, в данном случае молибдена в сталь и углерода из стали в молибден, что подтверждается результатами металлографического анализа. Из рис. 89 видно, что поверхностные слои стали обезуглерожены, а феррит имеет столбчатое строение. Первое объясняется диффузией углерода в молибден, второе — диффузией молибдена в сталь. Когда в стали достигается такое содержание молибдена, при котором а - 7, превращения не происходит, феррит приобретает столбчатое строение. Темная прослойка между молибденом и железом - карбид (Мо, Ре)бС. Толщина зтой прослойки, как и зоны обезуглероживания, тем больше, чем выше температура прокатки, вследствие ускорения диффузионных процессов при повышении температуры. Увеличение толщины хрупкой карбидной прослойки приводит к уменьшению прочности сцепления, что видно из рис. 91 (повышение температуры прокатки снижает прочность сцепления). В дальнейшем перераспределение элементов между слоями будет рассмотрено дополнительно — при описании результатов исследования необходимости (целесообразности) проведения после прокатки термической обработки. [c.94]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...