Испытания на щелевую и питтинговую коррозию

ИСПЫТАНИЯ НА ЩЕЛЕВУЮ И ПИТТИНГОВУЮ КОРРОЗИЮ [c.163]

Возвращаясь к методам коррозионных испытаний на щелевую и питтинговую коррозию, следует отметить, что они в основном подразделяются на две группы [c.165]

Одновременно испытывались ингибиторы. Скорость коррозии незащищенных образцов углеродистой стали колебалась от ОД до 5,8 мм/год. При концентрации бихромата натрия 0,1% (масс.) обеспечивается полная защита or коррозии. При такой же концентрации роданида аммония эффект защиты 79%. Использование анодной защиты позволило уменьшить скорость коррозии на 90%. В присутствии анодных ингибиторов, таких как хроматы и нитраты, при определенных концентрациях существует опасность питтинговой и щелевой коррозии в присутствии хлор-ионов. Интересно, что анодно защищенный образец не корродировал в газовой фазе. При полевых испытаниях не обнаружена коррозия на границе жидкость — пар. [c.156]

Уран реагирует с водой с образованием двуокиси урана, водорода и гидрида урана. Существование гидрида, однако, весьма эфемерно —он сам взаимодействует с водой, в результате чего также возникают двуокись урана и водород. Скорости реакций падают при pH<2, и высказывалось предположение, что твердые продукты образуются в результате диффузии ионов гидроксила через окисел к металлу [1]. Окисел формируется в основном в виде не обладающего адгезией к поверхиости металла порошка, и при этом наблюдается линейный закон роста. Автоклавные испытания показали, что константа скорости заметно возрастает при повышении температуры по крайней мере до 300 С [2] (рис, 3.12) . В частности, присутствие кислорода в значительной степени уменьшает скорость реакции [2], но в то же время делает металл склонным к щелевой и питтинговой коррозии. Ингибирующее действие кислорода наи- более заметно при низких температурах, когда его растворимость в воде максимальна, а выделяющегося водорода недостаточно для локального восстановления растворенного кислорода. Механизм воздействия кислорода может быть связан с преимущественной адсорбцией его на окисле [3] или с прекращением реакции образования нитрида, оказывающей разрушающее влияние на поверхность металла. Согласно другой точке зрения на природу таких водородных эффектов , основанной на результатах измерения импеданса в процессе коррозии [4], они связаны с изменением электрических свойств окисла под действием водорода. [c.212]

Для титана характерна высокая стойкость к питтинговой и щелевой коррозии в морской воде. За период многолетних испытаний наблюдается незначительная потеря массы в результате [c.374]

Донные отложения могут несколько отличаться по составу и биологической активности. В иле часто присутствуют сульфатвосстанавливающие бактерии. Следует ожидать, что отсутствие окислительных агентов должно приводить к локальной потере пассивности и в результате к питтинговой и щелевой коррозии. Так и происходит в действительности. Как видно из табл. 19 (испытания в Тихом океане у побережья Калифорнии), в большинстве случаев наблюдается примерно одинаковое коррозионное поведение сплава в июле и в расположенных непосредственно над нпм слоях воды. [c.64]

В проведенной программе испытаний участвовал только один сплав серии 6000 (6061). Сплав 6061 корродировал главным образом по щелевому и питтинговому типам локальной коррозии. Наблюдалась такл<е и межкристаллитная коррозия. [c.378]

Ni, 2,7 Мо. Промышленные испытания подтвердили, что аустенитная сталь с g 0,3 % Мп имеет повышенную стойкость к питтинговой и щелевой коррозии (рис. 73). Это позволяет использовать ее вместо более дорогих высоколегированных. [c.192]

Сравнительно высокой стойкостью к коррозии в щелевых условиях обладают сплавы серии 5000. В табл. 55 представлены результаты 12-мсс испытаний, организованных ВМС США в Ки-Уэсте [91]. Наблюдается корреляция между этими данными и зависимостью питтинговой коррозии от потенциала, приведенной на рис. 67. Например, для всех менее стойких к щелевой коррозии сплавов — 3003-Н14, 6061-Тб, 1100F, 7075-Т7351 II 7079-Т6 — потенциал в морской воде соответствовал склонности к питтингу, а для сплавов серии 5000, более стойких к коррозии в щелях, наблюдались значения потенциала, указывающие на относительный иммунитет к питтингу. Наличие такой корреляции позволяет использовать рис. 67 для оценки склонности алюминиевых сплавов к обеим названным формам коррозии. [c.141]

При одновременном легировании никеля молибденом и хромом получается сплав, стойкий в окислительных средах, благодаря присутствию хрома, и в восстановительных благодаря молибдену. Один из подобных сплавов, содержащий также несколько процентов железа и вольфрама (хастеллой С) устойчив против питтинговой и щелевой коррозии в морской воде (испытания в течение Ю лет) и не тускнеет в морской атмосфере. Однако сплавы такого типа, хотя и обладают повышенной стойкостью к иону С1 , в соляной кислоте корродируют быстрее, чем бесхромистые никелево-молибденовые сплавы. [c.362]

При полном погружении сплав Инколой 825 может испытывать локальную коррозию в неподвижной морской воде при обрастании и в щелях. Тем не менее стойкость этого сплава к питтинговой и щелевой коррозии гораздо выше, чем у аустенитных нержавеющих сталей. Так, в одном из экспериментов скорость коррозии сплава Инколой 825 в условиях погружения составила при 3-летней экспозиции 0,46 мкм/год. С такой же скоростью протекала и коррозия этого сплава на среднем уровне прилива и в зоне брызг. При этом локальная коррозия не наблюдалась ни в условиях хорошей аэрации в зоне брызг, ни при полном погружении. В условиях погружения, правда, возможно появление отдельных питтингов, если степень аэрации морской воды недостаточна. В табл. 30 приведены результаты испытаний сплава Инколой 825 па малых глубинах. Инколой 825 стоек к коррозионному растрескиванию под напряжением в горячей морской воде, поэтому применяется в теплообменниках, использующих морскую воду. [c.86]

Можно ожидать, что на больщих глубинах щелевая коррозия, как и питтинговая, будет более сильной. Щелевая коррозия сплава 1100-Н14 при испытаниях в поверхностных водах была незначительна, а на большой глубине менее чем через 200 сут наблюдалась перфорация щелевых образцов (1,6 мм). Аналогичным образом для сплава 6061-Тб глубина щелевой коррозии в поверхностных водах составила 0,2 мм, а на глубине за то же время—1,1 мм. Силав 5052-0 на малой глубине совсем не подвергался щелевой коррозии, а при глубоком погружении разрушался насквозь (>1,6 мм) менее чем за 200 сут. Все эти, а также другие результаты приведены в табл. 56. [c.141]

Сталь 30—2 не растрескивается нри испытании в 42 %-ном кипящем растворе Mg b, даже при высоком напряжении (рис. 58). Она значительно устойчивее по отношению к питтинговой и щелевой коррозии, чем сталь 18 rl2Ni2Mo. Низкий уровень содержания углерода и азота в стали 30— [c.169]

В горячих концентрированных растворах галогенидов поверхность титана, на которой отсутствуют видимые следы коррозионных поражений, окислена и имеет, как правило, желтоватую окраску. После испытаний в объеме раствора на этой поверхности имеются отдельные точки с фиолетовой окраской. После испытаний в щели участки с сине-фиолетовой окраской занимают значительную часть поверхности. При начальной стадии щелевой коррозии (см. разд. 4.3.1) именно на этих участках образуются питтинги и язвы. Электронно-микроскопические исследования таких участков показали, что они представляют собой скопления дендритоподобных кристалликов, состоящих, по данным рентгеноспектрального анализа, из титана и кислорода и, по-видимому, являющихся оксидами титана [342 375]. Наличие таких участков на поверхности пассивного титана с учетом остальных данных электронной микроскопии и электрохимических исследований позволяет следующим образом представить возникновение питтинговой (вблизи кор) и щелевой коррозий. [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...