Теплоотдача в химически реагирующих потоках

ТЕПЛООТДАЧА В ХИМИЧЕСКИ РЕАГИРУЮЩИХ ПОТОКАХ [c.359]

Таким образом, теплоотдача в реагирующем газе при локальном химическом равновесии и в инертном потоке описывается одинаковыми уравнениями. Этот вывод дает возможность использовать формулы, полученные теоретическим и экспериментальным способами при исследовании теплоотдачи в инертных средах, для химически реагирующих потоков путем простой замены в них н а на Я.дф, и эф. Таким образом, если для инертной среды получено уравнение подобия [c.372]

Коэффициент а также представляет собой коэффициент теплоотдачи химически реагирующей среды, только при его использовании формулу для плотности теплового потока (9.18) следует записать в виде [c.373]

При расчете коэффициента теплоотдачи целесообразно использовать аналогию МГД-канала с пластиной, а не с трубой [ИЗ], как это делает ряд авторов без учета нестабильности конвективного потока по длине канала. Известно, что конвективная теплопередача может быть в 2—3 раза больше для входных участков по сравнению с концевыми участками канала. В определенной степени это относится к начальному и конечному сечениям для расчетного участка. Расчеты показывают, что стабилизация наблюдается примерно в конце канала. Это подтверждается и совпадением результатов расчета конвективной теплоотдачи, основанной на аналогии канала как с пластиной, так и с трубой для последних участков канала. Кроме того, следует учитывать, что в химически реагирующих средах роль температурных полей выполняют поля энтальпии. [c.117]

Диссоциация и рекомбинация в химически реагирующем неизотермическом потоке приводят к существенному увеличению коэффициента теплоотдачи по сравнению с нереагирующими газами. Это происходит за счет дополнительной передачи теплоты (в виде химической энтальпии) путем концентрационной диффузии [9]. В случае, если скорости химической реакции недостаточно велики, общий эффект зависит от соотнощения скорости реакции, диффузионного и конвективного переносов. [c.34]

Процесс течения и теплоотдачи химически реагирующего потока описывается дифференциальными уравнениями движения, сплошности, энергии, масообыена, теплоотдачи, а для сжимаемых сред еще и уравнением состояния. [c.368]

Обобщение экспериментальных данных. Анализ работ [3.38—3.47], посвященных экспериментальному исследованию теплоотдачи при течении турбулентных химически реагирующих потоков в трубе, показывает, что в настоящее время существует большое количество критериальных зависимостей для расчета чиела Нуссельта, полученных путем простого анализа, влияющих на теплоотдачу, безразмерных комплексов (3.94) или построенных с привлечением теории пленочной модели. Однако все предложенные критериальные зависимости обобщают экспериментальные данные только в своей области парамет- [c.105]

Уравнения (3.123) показывают, что внутренний сток (источник) тепла при турбулентном течении химически реагирующего газа практически не влияет на теплоотдачу в том случае, если ду не зависит от радиуса канала, поскольку 0 Z<1, а в предельном случае для химически равновесного потока Z=l—Ср 1сре- Так как в химически реагирующем потоке сток (источник) массы компонента О2 сильно изменяется по радиусу канала, то основное влияние химической реакции на теплообмен учитывает (3.118) [c.114]

Исследования в области теплообмена в потоке химически реагирующих газовых смесей проводились в ИВТ АН СССР [3.36—3.38]. Б. С. Петухов и В. Н. Попов [3.36, 3.37] использовали разработанный ими метод расчета теплообмена и сопротивления трения вдали от входа в трубу при переменных физических свойствах жидкости в случае течения равновесно диссоциирующих сред. В [3.36] приведен расчет теплообмена и сопротивления трения при турбулентном течении в трубе равновесно диссоциирующего водорода. На основе расчетных данных по теплоотдаче получено критериальное уравнение, обобщающее эти данные с точностью 5% [c.95]

Программы расчета регенератора-испарителя. На основе рассмотренной выше методики были разработаны программы расчета регенератора-испарителя с химически реагирующим теплоносителем на ЭВМ Минск-22 [4.14, 4.16]. Основная программа позволяет рассчитывать регенератор-испаритель как аппарат в целом, так и отдельные его элементы (экономайзер, испаритель, перегреватель) при этом параметры потока по горячей стороне можно определять как в приближении идеально газового состояния, так и с учетом неидеальности системы N204ч 2N02 2N0- -02. Кроме того, в программе предусмотрена возможность учета потерь в окружающую среду. В качестве поверхности теплообмена программа позволяет рассчитывать гладкие трубы и трубы с наружным продольным оребрением. В последнем случае определяется приведенный коэффициент теплоотдачи в межтрубном пространстве [c.132]

На рис. 3.2 показаны характерные графики изменения температур стенки Тс и газа Гг экспериментального Оэ и замороженного а/ коэффициентов теплообмена, а также изменение концентраций компонентов реагирующей смеси (С]—концентрация N2O4, Сг—NO2 и С4—62). На рисунке наглядно показано влияние кинетики химических реакций на теплообмен. На начальном участке аэ круто снижается, что связано с уменьшением концентрации N2O4 и снижением теплового эффекта первой стадии реакции из-за падения A , = i — Сь Минимум теплоотдачи соответствует промежуточному состоянию потока, когда l и С4 близки к нулю, т. е. химические реакции обеспечивают малые градиенты концентраций по сечению потока. Возрастание С4, характеризующее наличие второй стадии реакции диссоциации, вновь приводит к увеличению Оа. Сравнение э и а/ показывает более существенный эффект первой стадии реакции по сравнению со второй. [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...