Формулы и пример расчета геометрический

Формулы и примеры расчета основных геометрических параметров 332—336 [c.557]

Формулы и примеры расчета основных геометрических параметров ортогональной конической передачи с круговыми зубьями при стандартном исходном контуре [c.552]

Связь технологического процесса с геометрическими параметрами проектируемого механизма и применение приведенных выше формул иллюстрируем примером расчета размеров звеньев кривошипно-ползунного механизма кривошипной таблеточной машины (стр. 31), выполняющего операцию прессования. [c.67]

Формулы и пример геометрического расчета передачи с прямозубыми некорригированными [c.17]

Формулы и пример геометрического расчета прямозубых цилиндрических передач внешнего зацепления [c.18]

Формулы и пример геометрического расчета прямозубых цилиндрических колес [c.23]

Формулы и примеры геометрического расчета передач с прямозубыми цилиндрическими колесами приведены в табл. 1—5. [c.24]

Общий коэффициент перекрытия при этом будет 6 = 6 + е . В табл. 6 приведены формулы и пример геометрического расчета некорригированной передачи с косозубыми колесами. [c.25]

Формулы и пример геометрического расчета для цилиндрических косозубых колес при т >1, а = 20°, / = 1 [c.26]

Кинематические схемы начальные — Расчет и построение — Основные формулы 5, 10, 11 — Примеры расчета и построения 11, 14, 15 — см. так же Геометрический расчет и построение цепных передач [c.373]

Приведенные в настоящем примере формулы для расчета геометрических параметров являются частными и применимы для аппаратов с одинаковыми радиодеталями цилиндрической формы, расположенными на шасси в коридорном порядке. [c.128]

В примере 1 эти части для наглядности снабжены надписями в условной рамке, которые, так же как и приведенные размеры рамки, на чертежах не помещаются. В каждом примере приведены пояснения в сносках ко всем основным элементам, которые указываются на чертеже (в таблице параметров и в графической части), а также необходимые формулы для геометрического расчета зацепления. [c.380]

Формулы для геометрического расчета косозубых колес применимы и для шевронной зубчатой передачи. Пример условного изображения шевронной зубчатой передачи приведен на рис. 16. [c.230]

Пример 5. Определ ИМ перемещения оболочки с такими же геометрическими размерами и внешней нагрузкой, как в примере 2 (см. рис. 5.4). При безмоментной теории расчета перемещения вычисляются по формулам (9.11) и (9.10). Учитывая, что для рассматриваемой оболочки X=Y=Z=0, уравнения (9.11) упрощаются, так как Hi = Ti = 0. [c.244]

Рассмотрение примеров показывает, что как при развертывании расчетных формул на базе определения приведенного коэфициента наложенных потерь па основе предположения что S = S [т. е. по формуле (55а) — геометрической прогрессии], так и при определении его на основе предположения что 8 = 1 [т. е. по формуле ф5б) арифметической прогрессии] результаты расчетов оптимального числа участков в расчлененной автоматической линии при небольших значениях величин коэфициента 8 в первом случае и коэфициента 5 во втором оказываются весьма близкими. Выяснение вопроса о том, какое из двух указанных предположений ближе отражает физику реального процесса эксплуатации автоматических линий, следует поэтому установить по независимым критериям. [c.120]

Примером накладывающихся одно на другое пространственных отклонений при обработке основной плоскости плиты служит остаточное ее коробление и приращение размера у одного из концов по длине плиты в результате вновь возникающей вследствие геометрической погрешности станка непараллельности ее базовой поверхности. Результат этих пространственных отклонений определяется их суммой. Рассчитав величину остаточного коробления по формуле (52) или (52а) и приращение размера в результате геометрической погрешности станка, создающей непараллельность обработанной плоскости базовой поверхности, по формуле (54) и сложив эти две величины, получим результативную погрешность, которая должна быть учтена при расчете припуска на последующую обработку. [c.299]

Нанеся таким образом все пометки значений параметра е на 2-шкале с заведомо принятым шагом, получаем номограмму, пример применения которой для определения коэффициента У при е=0,3 показан на рис. 20,а. Здесь искомому значению коэффициента (У=1,46) соответствует точка пересечения шкалы У прямой, проведенной через точку А и пометку 0,3 на 2-шкале. Расчетное значение, полученное по формуле (а), У=0,44/0,3= 1,4666, т. е. точность определения коэффициента У по номограмме достаточно высокая. Разумеется, точность расчетов по номограмме существенно зависит от выбора модулей шкал и точности геометрических построений. [c.22]

К. Формула (4.7.20) впервые была получена в 1864 г. Д. Максвеллом, который широко известен как создатель уравнений электромагнитного поля. Она была получена из геометрических соображений. Работа Д. Максвелла, в которой был сформулирован метод расчета ферм, была написана в абстрактной форме без чертежей и примеров и, видимо, по этой причине, осталась незамеченной инженерами. Десять лет спустя эту формулу заново открыл О. Мор. В основу своих рассуждений О. Мор положил принцип возможных перемещении и на его основе пришел к равенству (4.7.24). Приведенный нами вывод формулы (4.7.20) близок к данному О. Мором. В нем также использовано понятие потенциальной энергии деформации фермы, которое стало широко применяться после работ Л. Менабреа и А. Касти-лиано. Последний в 1879 г. получил формулу (4.7.20) из условия минимума потенциальной энергии деформаций. Подробнее этот подход будет рассмотрен в гл. 9. [c.106]

Отметим, что наиболее активным ограничением для оболочек с выбранными геометрическими размерами является ограничение по устойчивости. В качестве примера рассмотрим оболочки, подвергаемые воздействию осевого сжатия и внешнего давления, а также нестационарного нагрева. Изменение критических параметров нагрузок для неравномерно нагретых по толщине оболочек в зависимости от угла ориентации ip приведено на рис. 5.14, а изменение температур наружной и внутренней поверхностей по времени — на рис. 5.15. Коэффициент температуропроводности принимался равным 45,1 10" м /с, а коэффихшент теплопроводности — 0,175 В/м-К. Числитель в дробях на рис. 5.14а,в указывает на число полуволн в продольном направлении, а знаменатель — на число волн в окружном направлении. Штриховая кривая соответствует расчету по формулам (5.8а), (5.11а) гл. 2, в которых [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...