Сварка Глубина провара

Допускаются другие способы скрепления рулонов, обеспечивающие плотность смотки и надежное закрепление концов ленты и сохранность формы рулона при транспортировании. При закреплении концов рулона точечной сваркой глубина провара не должна превышать двух толщин ленты. [c.193]

Скорость сварки. Влияние скорости сварки на глубину погружения дуги носит сложный характер. При малых скоростях (порядка 10—12 м/ч при сварке под флюсом и 1,0—1,5 м/ч при ручной дуговой сварке) глубина провара минимальна. Это обусловлено уменьшением интенсивности вытеснения сварочной ванны из-под основания дуги при характерном для этих случаев вертикальном ее расположении. У основания дуги образуется слой жидкого металла, который препятствует проплавлению основного металла. [c.211]

Скорость сварки (рис. 62, в). При увеличении скорости сварки ширина шва уменьшается. Одновременно с этим при небольшом увеличении скорости сварки глубина провара несколько увеличивается. Это является следствием того, что жидкий металл не успевает подтекать под дугу и толщина его прослойки уменьшается. Прн дальнейшем увеличении скорости сварки (более 40 м/ч) время теплового действия дуги на металл и глубина провара уменьшаются, а при скорости сварки более [c.115]

Однако при автоматической сварке расчет глубины проплавления по формуле (16. I) является весьма приближенным, так как действительная схема ввода тепла в изделие значительно отличается от принятой условной схемы точечного источника тепла. При автоматической сварке глубина провара и другие размеры шва могут значительно изменяться в зависимости от напряжения на дуге, силы сварочного тока и диаметра электродной проволоки, даже при постоянном значении погонной энергии. [c.152]

Повышение напряжения дуги за счет увеличения ее длины приводит к снижению сварочного тока и глубины провара. Ширина шва при этом повышается независимо от полярности сварки. С увеличением скорости ручной сварки глубина провара и ширина шва понижаются. [c.41]

С увеличением скорости ручной сварки глубина провара и ширина шва понижаются. [c.55]

Скорость сварки оказывает влияние на проплавление основного металла. С увеличением скорости сварки глубина провара снижается. Особенно резко изменяется ширина шва (фиг. 36). Однако эта закономерность спра- ведлива только при увеличении скорости сварки от 20— [c.59]

Устанавливают требуемую глубину провара при сварке с одной стороны [c.192]

Иногда глубину провара при сварке с одной стороны задают на 2— ) мм больше или меньше половины сечения. [c.192]

Рассчитывают погонную энергию и по формуле (23)—(28) определяют основные размеры шва. Если глубина провара и другие размеры шва удовлетворяют поставленным требованиям, то аналогично рассчитывают режим сварки с другой стороны шва. Ь случае необходимости проводят корректировку режима. [c.194]

РАСЧЕТ И ПРОВЕРКА РЕЖИМОВ АВТОМАТИЧЕСКОЙ СВАРКИ ПОД СЛОЕМ ФЛЮСА ПО ЗАДАННОЙ ГЛУБИНЕ ПРОВАРА [c.44]

За несколько дней до выполнения работы в лаборатории преподаватель задает учащимся глубину провара, по которой они рассчитывают режим сварки, и полученные результаты предъявляются преподавателю перед началом работы. [c.49]

Выбор глубины провара при односторонней сварке (рис. 1.14) [c.41]

Глубина провара (расплавления) и кратер. Глубина провара должна обеспечить полное сплавление основного металла с наплавленным электродным и нормально колеблется в пределах от 1,5 до 5 мм. Глубина провара зависит от силы сварочного тока, длины дуги, скорости перемещения электрода вдоль шва, чистоты поверхности основного металла, полярности (при сварке постоянным током), размера электрода и характера его покрытия. [c.307]

Глубина провара уменьшается при снижении силы сварочного тока, увеличении длины дуги и скорости сварки, а также при наличии на поверхности свариваемого металла загрязнений и толстой плёнки окислов. При сварке электродами из малоуглеродистой стали с тонким покрытием большая глубина провара получается при прямой полярности. Толстое покрытие может резко изменить электрические и термические свойства электродов, а потому выбор полярности, обеспечивающий хороший провар, производится на основе данных испытания электрода. Для сварки тонкостенных изделий применяются электроды с покрытием, дающим неглубокий провар (0,5—1 мм). [c.307]

Амплитуда колебания электрода в поперечном направлении не должна быть более 4—5 диаметров. Траектория движения дуги и скорости её перемещений влияют на а) скорость продвижения дуги вдоль и поперёк шва б) длительность пребывания ванночки в жидком состоянии (до начала кристаллизации) в) глубину провара (степень термической регенерации) г) ширину зоны термического влияния д) толщину наплавляемого слоя и е) местоположение шлака на поверхности наплавленного слоя в процессе сварки. [c.307]

При сварке под слоем флюса глубина провара настолько велика, что стык листов толщиной до 20 мм можно варить без подготовки кромок. При сварке стыков со скосом кромок угол разделки может быть уменьшен сравнительно с ручной сваркой. [c.333]

Фиг. 120, Глубина провара при разных способах сварки.

Сварка по присадочной проволоке. Сечение шва образуется почти полностью за счёт металла электродной проволоки и присадки, укладываемой в разделку шва, вследствие чего металл шва слабо легируется за счёт примесей основного металла. Дуга горит между электродной и присадочной проволоками и непосредственно не воздействует на основной металл, поэтому последний не подвергается интенсивному действию тепла. Провар основного металла образуется за счёт тепла, отдаваемого расплавленным металлом проволок и флюсом. Глубина провара практически та же, что при ручной сварке (фиг. 119, в). Сечение присадочной проволоки при однослойной сварке принимается равным половине сечения шва, а при двухслойной — одной трети сечения шва. [c.334]

Скорость ручной дуговой сварки зависит от квалификации сварщика и обычно выбирается в диапазоне 4...8 м/ч. С увеличением скорости сварки снижаются глубина провара и ширина шва. Влияние скорости компенсируют увеличением силы тока. [c.120]

Односторонняя сварка стыковых швов при проплавлении металла на всю толщину может привести к вытеканию сварочной ванны и образованию прожога. Для предупреждения прожогов используют формирующие подкладки (из меди, стали, остающиеся подкладки, флюсовые подушки). При двусторонней сварке глубина провара в каждом шве <0,7 толщины металла и расплавленный металл удерживается от вытекания из сварочной ванны нераспла-вившейся частью кромок. Для сварки второго щва необходима кантовка изделия [c.117]

При прочих равных условиях количество расплавляемого электрод1[ого металла, приходящегося на единицу длины шва, остается постоянным, но распределяется на большую ширину шва и поэтому высота его усиления уменьшается. При наплавке или сварке тонколистового металла (толщина до 3 мм) для уменьшения глубины провара и предупреждения прожогов рекомендуется [c.21]

При ручной дуговой Bapjie плавящимся электродом размеры сварного шва в большинстве случаев определяются размерами разделки кромок соединений, подготовленных под сварку. Поэтому необходимости определения глубины провара при ручной дуговой сварке, как правило, не возникает. Исключение может составлять только сварка стыковых соединений без разделки кромок, диапазон толщин которых согласно ГОСТ 5264—69 ограничен. Этим ГОСТом регламентированы также конструктивные элементы подготовки кромок соединений различных видов исходя из условий получения необходимой величины проплавления и формы шва при использовании режимов сварки в ншроком диапазоне. [c.183]

J ai иак действитольпые условия ввода теплоты в изделие при ручной ДУ10В0Й сварке 0TJ[H4aroT H от расчетной схемы, принятой при выводе формулы (20), то глубина провара Я = (0,5 -f-Ч- 0,7) г. При технологических расчетах иногда возникает необходимость определения высоты заполнения р а з -д с л к и одни, г или несколькими проходами (С, рис. 91). Это [c.184]

Отношение ширины шва к глубине провара называют коэффициентом формы провара ijjup, а отношение ширины шва к высоте усиления — коэффициентом формы усиления Для автоматической и полуавтоматической сварки значения ij)np должны составлять [c.186]

При сварке в углекислом газе низкоуглеродистых и низколегированных сталей электродной проволокой марок Св-08Г2С и Св-08ГС А = 0,0165. Тогда глубина провара Н для этих условий [c.187]

При наличии разделки кромок размеры глубины провара и высоты валика будет отличаться от разл(еров, полученных при сварке стыковых соединений без разделки па одинаковом режиме. Однако наличие разделки, зазоров, тип шва влияют главным образом на соотношение долей участия осно1шого и наплавленного металла, а контур провара и общая высота П1ва С при неизменном режиме сварки остаются практически одинаковыми (рис. 98). Поэтому [c.191]

Выбирают режим сварки по формулам (32) —(34) и определяют основные размеры шва для сварки без разделки. После этого но формуле (30) находят глубину провара при наличии разделки, определив сначала g по формуле (31). Если шов стыкового соединения с разделкой кромок выполняют за несколько проходов, то первоначально определяют режим сварки одним проходом с одной стороны (при двусторонних швах). Главная задача при этом — получение требуемой величины проплавленин притупления Н п (рис. 100), которую желательно иметь максимально возможной. Однако при сварке одним проходом на чрезмерно больших токах можно получить очертания нровара, создающие неблагоприятные условия кристаллизации, приводящие к образованию горячих трепд,ин. Поэтойгу допускаемую плотность тока в электроде ограничивают меньшей величиной. Так, при с э = 5 мм / г 46 А/мм при с/з = G мм /э 40 А/мм . [c.194]

Г[о формуле (34) находят значение напряжения дуги и по (24) коэффпциепт формы провара, при атом необходимо иметь в виду, что Т1апря/1 ение дуги следует выбирать ближе к ни/кнему пределу диапазона оптимальных значений. Определив погонную энергию д , находят глубину провара и другие размеры шва при сварке стыкового бесскосного соединения на принятом режиме. [c.197]

Толстые (качественные) электродные покрытия должны обеспечивать 1) устойчивость вольтовой дуги при заданном характере и предельных колебаниях сил тока 2) эффективную защиту металла шва от вредного воздействия атмосферного воздуха в процессе плавления и переноса электродного металла в дуге и кристаллизации металла шва 3) спокойное и равномерное расплавление электродного стержня и покрытия 4) требуемый химический состав наплавленного металла и его постоянство 5) благоприятные условия для непрерывного переноса металла в дуге, обеспечивающие максимально возможную при заданных условиях производительность дуги (коэфициент наплавки) 6) требуемую глубину провара 7) дегазацию металла шва в процессе его кристаллизации 8) правильное формирование шва (валика, слоя) под шлаком 9) быструю коалес-ценцию шлака, находящегося в виде частиц или эмульсии в расплавленном металле, и быстрое его всплывание на поверхность наплавленного слоя (валика) 10) физические свойства шлака, допускающие выполнение сварки при заданной форме шва и его положения в пространстве И) лёгкую удаляемость шлака с поверхности наплавленного слоя 12) достаточную для нормальных производственных условий прочность покрытия и сохранность его физико-химических и технологических свойств в течение заданного периода времени. [c.297]

Для угловых швов нахлёсточных соединений часто применяется способ сварки вертикальным электродом с оплавлением кромки. В зависимости от желаемой формы шва электрод располагается по одному из способов, указанных на фиг. 116. При положении электрода по фиг. 116, а глубина провара нижнего листа резко уменьшается и возможны наплывы ме- [c.333]

При сварке стыковых швов в случае перехода от одной марки электродной проволоки к другой оставляют неизменной силу тока (глубина провара) и соответственно из-менлют скорость подачи. [c.335]

При проектировании сварных соединений сечение швов можно принимать для автоматической сварки на 20—30<>/о меньше, чем при ручной, так как при сварке автоматом качество металла шва выше и глубина провара больше. Прерывистые (шпоночные) швы, трудно поддающиеся автосварке, следует заменять сплошными швами меньшего сечения. [c.337]

Таким образом, сила сварочного тока и напряжение дуги оказывают противоположное действие на форму шва. Поэтому для получения шва оптимальной формы увеличение силы сварочного тока при увеличении толш ины свариваемого изделия должно обязательно сопровождаться соответствующим повышением напряжения дуги. С увеличением скорости сварки столб дуги отклоняется в сторону, противоположную направлению сварки, из-под дуги вытесняется больше жидкого металла и толщина его слоя уменьшается. Жидкий металл под дугой имеет высокое термическое сопротивление и препятствует поступлению теплоты от дуги к нерасплавленному металлу. Поэтому при возрастании скорости сварки вначале наблюдается увеличение глубины проплавления, затем при дальнейшем увеличении скорости сварки влияние уменьшения погонной энергии (количество энергии на единицу длины шва) становится преобладающим, в результате глубина провара и площадь сечения шва уменьшаются. С увеличением скорости сварки уменьшаются остальные размеры шва, включая его ширину (рис. 77). Уменьшается также расстояние / от электрода до фронта плавления. [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...