Схемы трубные цилиндрические

Фиг. 24, Схема расположения полей допусков трубной цилиндрической резьбы по ГОСТу 6357 — 52.

Рис. 21. Схема резьбового соединения с трубной цилиндрической резьбой

Схема расположения полей допусков и отклонения для элементов трубной цилиндрической резьбы приведены в табл. 147. [c.508]

Допуски трубных цилиндрических резьб устанавливаются для обоих типов профилей — с плоскосрезанными вершинами и с закруглениями. Схема расположения допусков на трубные цилиндрические резьбы показана на фиг. 445. При установлении допусков среднего диаметра трубную цилиндрическую резьбу можно рассматривать как измельченную резьбу и воспользоваться формулой (180) из [c.328]

Фиг. 445. Схема расположения полей допусков на трубные цилиндрические резьбы по ОСТ 266.

Схема расположения полей 773 --на трубные цилиндрические резьбы — Схема расположения полей 772 [c.1069]

Допуски трубной цилиндрической резьбы. Схема расположения полей допусков на трубную цилиндрическую резьбу показана на рис. 20, величины допусков приведены в табл. 24. Для уплотнения по внутрен- [c.105]

Рис. 20. Схема расположения полей допусков па трубную цилиндрическую резьбу

Рис. 88. Схема расположения полей допусков трубной цилиндрической резьбы

Допуски трубных цилиндрических резьб (табл. 93), Схема расположения допусков на трубные цилиндрические резьбы показана на фиг. 18. [c.308]

Рис. 136. Профиль (а) и схема полей допусков (б) трубной цилиндрической резьбы ( 0 = 0,96049 5 = 0,6403 5 2 = = 0,491 5 г = 0,13733 5)

Фиг. 52. Профили и схемы расположения полей допусков специальных цилиндрических резьб а — трубная цилиндрическая резьба = 0,960495 /г =

Выпарные аппараты. В практике отечественного глиноземного производства применяются выпарные аппараты различных типов пленочного испарения, с естественной и принудительной циркуляцией раствора, двухходовые. На рис. 36 показана схема выпарного аппарата пленочного испарения с выносным кипятильником. Основные части его — кипятильник и сепаратор. Кипятильник состоит из стального цилиндрического корпуса, закрытого сверху и снизу сферическими крышками. Внутри корпуса находится пучок греющих трубок, развальцованных в верхней и нижней трубных решетках. Подлежащий выпариванию раствор через штуцер 14 [c.98]

На рис. 4.1.19 показан одноэлементный змеевиковый аппарат общепромышленного назначения, работающий по перекрестно-противоточной схеме взаимодействия теплоносителей. Аппарат состоит из змеевика I, витки которого ориентированы по винтовой линии, цилиндрического стакана (вставки) 2 и корпуса 5. Пар П вводится в верхнюю часть корпуса со скоростью до 50 м/с и выходит снизу Яг. В трубное пространство змеевика снизу поступает нагреваемая жидкость В , которая движется со скоростью до 2 м/с вверх к выходу В . Разность давлений теплоносителей в теплообменнике может достигать до 10 МПа. [c.370]

Обжим трубной заготовки — Схема штампа ддя обжима труб с нагревом 305 Оболочки цилиндрические — Выбор и расчет заготовок 260, 261 — Графики зависимости неравномерности деформации от степени утонения стенки 276 [c.537]

В отличие от цилиндрических резьб в конических резьбах допуски на неточность изготовления в диаметральном исчислении не устанавливаются. Проверка трубной конической резьбы по ОСТ 20008 и конической резьбы по ОСТ 20010 производится калибрами, определяющими отклонение положения основной плоскости от торца (Д/г). Схему такой проверки см. на фиг. 31. [c.780]

Примечания. 1. Характеристика фитингов с цилиндрической трубной резьбой приведена для труб с Оу не менее 15 мм. 2. Для соединения труб под прямым углом и устройстве ответвлений даны размеры угольников и переходников. В таблице не приведены данные об угольниках для соединения труб под углом 45°. 3. Форма фитингов, схема последовательности обозначений диаметров Оу, буквенное значение размеров сгонов даны на рис. 2-2-8. [c.351]

Допуски трубноЁ цилиндрической резьбы. Схема расположения полей допусков на трубную цилиндрическую резьбу (рис. 21) цостроена с учетом специфических особенностей этой резьбы (закругленный профиль, возможность размещения уплотнений и нарезание профилирующим инструментом). Величины допусков трубной цилиндрической резьбы по среднему диаметру, а также на расстояния вершин и впадин резьбы от линии среднего диаметра (fej и указаны в табл. 21. [c.500]

Для трубных цилиндрических резьб согласно ГОСТ 2533-44 принята та же система допусков на резьбовые калибры, как и для крепежных резьб. Поскольку нормали и допуски трубной цилиндрической резьбы по ОСТ 266 приняты в двух вариантах — с закругленным и с плоскосрезанным профилем, то в целях унификации калибров для резьб этих профилей оказалось необходимым наружный диаметр пробок и внутренний диаметр кЬлец строить по хордам, соединяющим начальные точки закруглений. На фиг. 465 показана соответствующая схема для наружного диаметра проходных пробок. Аналогично построена схема для внутреннего диаметра проходных колец. Отсюда следует, что проходные резьбовые калибры не проверяют наружного диаметра резьбы муфты и Енутреннего диаметра резьбы трубы. Эта проверка обеспечивается надлежащим профилированием и периодическим контролем резьбонарезного инструмента. [c.349]

Фиг. 2. Схема расположения попей допусков на трубные цилиндрические резьбы с — верхнее отклонение й наружного резьбы трубы с" — нижнее отклонение на> ружного резьбы трубы Ь — допуск среднего диаметра е — нижнее отклонение й внутреннего резьбы муфты е"—верхнее отклонение й внуг еннего резьбы муфты.

Допуски среднего диаметра. Схема расположения полей допусков калибров для трубной цилиндрической резьбы приведена на фиг. 23. Этой же схемой определяется и номенклатура применяемых калибров. (См. обгдие положения и таблицу на стр. 350). Как и у калибров для метрических н дюймовых резьб, размер среднего диаметра резьбовых колец и скоб определяется размерами контрольных пробок, по которым кольца и скобы проверяются, регулируются или [c.362]

Фнг. 23. Схема распо. 1ожения полей допусков по среднему диаметру калибров для трубной цилиндрической резьбы. [c.363]

Рис. 18.1. Схема развития паровых котлов а — простой цилиндрический котел б — водо-грубный котел с наклонным трубным пучком в --двухбарабанный вертикально водотрубный котел. Стрелками показано движение продуктов сгорания и газоходах I - барабан 2 - топка 3 - трубы кипятильного (испарительного) пучка 4 — опускные трубы , 5 — коллекторы, объединяющие трубы поверхностей нагрева в водяной экономайзер для предварительного подогрева воды перед подачей ее в барабан 7 - перегородки в газоходах котла ПВ питательная вода II -пар

В ноябре 1987 г. при остановке технологической линии произошло лавинообразное разрушение корпуса теплообменника, находившегося под действием внутреннего давления. В момент, предшествовавший разрушению, поток среды в межтрубном пространстве аппарата отсутствовал, однако в корпусе сохранялось рабочее давление (вероятнее всего, жидкой фракции). Теплообменник представлял собой горизонтальный цилиндрический аппарат с двумя неподвижными трубными решетками, сферическими днищами и компенсатором на трубной части. Он был рассчитан на эксплуатацию в некоррозионной среде под давлением в корпусе 3 МПа, в трубной части — под давлением 3,8 МПа при температуре минус 18°С. Корпус, днища и трубные решетки аппарата изготовлены из стали 09Г2С. Размеры теплообменника длина (между трубными решетками) 5000 мм диаметр 1200 мм толщина стенки корпуса 20 мм. В соответствии с технологической схемой обвязки Т-231 теплообменник эксплуатировался при температуре минус 36 С. Исследования показали, что зарождение и докритический рост трещины, вызвавшей разрушение корпуса, произошли на оси кольцевого шва обечайки в зоне приварки штуцера входа этано-вой фракции. Трещина развивалась вдоль оси кольцевого шва, и по достижении критической длины (200 мм) произошел переход к лавинообразному разрушению с разветвлением трещины [c.50]

К цилиндрическому корпусу приварены два патрубка с наружной трубной резьбой 1,5" для подключения котла к системе отопления. На днище установухены фторопластовые проходные изоляторы, через которые семь фазных электродов подключают к электрической сети. Изменение схемы соединения фазНых электродов с помощью перемычек при постоянном удельном электросопротивлении воды позволяет менять мощность котла. Варианты возможных схем включения и графики для определения электрической мощности в зависимости от удельного электросопротивления исходной воды приведены на рис. 20. Для предотвращения возможного поворота фазных электродов между ними установлена изолирующая фиксирующая пластина. Изоляция крайних электродов от корпуса обеспечивается стеклотекстолитовыми диэлектрическими экранами, закрепленными на пластинах с помощью фторопластовых винтов. Ограждение зоны подключения фазных проводов обеспечивается защитным колсухом, крепящимся к днищу двумя шпильками. [c.95]

Лавинообразное разрушение корпуса теплообменника, находившегося под действием внутреннего давления, произошло в ноябре 1987 г., при остановке технологической линии. В момент, предшествующий разрушению, потока среды в межтруб-ном пространстве аппарата не было, однако в корпусе сохранялось рабочее давление (вероятнее всего жидкой фракции). Теплообменник представлял собой горизонтальный цилиндрический аппарат с двумя неподвижными трубными решетками, сферическими днищами и компенсатором на трубной части. Он рассчитан на эксплуатацию с некоррозионной средой под давлением в корпусе 3 МПа, в трубной части 3,8 МПа при температуре -18 °С. Корпус, днища и трубные решетки аппарата изготовлены из стали 09Г2С. Размеры теплообменника длина (между трубными решетками) 5000 мм диаметр 1200 мм толщина стенки корпуса 20 мм. В соответствии с технологической схемой обвязки Т-231 теплообменник эксплуатировался при температуре-36 °С. На основании анализа результатов исследований установлено следующее. Зарождение и докритический рост трещины, вызвавшей разрушение корпуса теплообменника, произошли на оси кольцевого шва обечайки в зоне приварки штуцера входа этановой фракции. Трещина развивалась вдоль оси кольцевого шва, и при достижении критической длины (200 мм) произошел переход в лавинообразное разрушение с разветвлением трещины по трем направлениям вдоль шва и в обе стороны поперек оси шва по основному металлу. Химический состав и механические свойства основного металла 09Г2С корпуса теплообменника в основном соответствовали требованиям НД. Температура перехода материала днища (Т50) в хрупкое состояние по данным серийных испытаний составила -20 °С. Для материала обечайки она составляет от О до -20 °С. При температуре -40 °С вязкая составляющая в изломе отсутствовала. Механические свойства металла швов и сварных соединений отвечали требованиям, предъявляемым НД к качеству сварных соединений сосудов и аппаратов. [c.51]

Паровые турбины имеют поверхностные конденсаторы. Схема такого конденсатора показана на рис. 31. Корпус 1 — цилиндрический барабан с двумя крышками 2 справа и слева по концам барабана смонтированы две трубные доски 3 с ввальцованными в них трубками 4. Вода, взятая из какого-либо источника (река, озеро и пр.), поступает через патрубок 5 в пространство 6, а отсюда — в нижние ряды трубок, достигнув правой крышки, она поворачивает и [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...