Определение Скорость газа окружная

Часто рекомендуется при выборе мест замеров вдоль диаметра разбивать сечение трубопровода на равновеликие концентрические кольца и устанавливать напорную трубку внутри ширины кольца так, чтобы через ось отверстия трубки проходила окружность, делящая каждое кольцо на две равновеликие части. При этом упрощается вычисление средней. скорости. Однако упомянутая рекомендация крайне неудачна, ибо требует точной установки трубки на определенном расстоянии от оси трубопровода, что затягивает измерение и увеличивает возможность изменения режима течения газа за время измерения. [c.244]

Поворот на мотоцикле-оди-ночке — это всегда сочетание нескольких режимов, в которых водителю приходится действовать не только рулем, но и газом , тормозами и при эч ом наклонять тело вместе с мотоциклом па определенный угол. Невозможно пройти поворот с зафиксированными органами управления. Рассмотрим поворот мотоцикла, движущегося по дуге окружности с постоянной скоростью. Что происходит при повороте [c.13]

Расчет турбины целесообразно начинать с определения окружной скорости и среднего диаметр а. Для этого надо задаться степенью реактивности турбины. Если ST > 50, то предкамерная турбина может быть выполнена с полным подводом газа (е 1) и тогда можно задаться степенью реактивности Рт > 0. [c.361]

Колёса рабочие 12 — 565 — Диаметр входного отверстия 12 — 565 —Диаметр на входе газа 12 — 565 — Диаметр наружный 12 — 566 —Лопатки 12 — 562 — Окружная скорость 12 — 566 — Параметры — Закон пропорциональности 12 — 566 — Размеры 12 — 565 — Скорость газа на входе 12 — 565 — Скорость газа на входе и выходе радиальная 12 — 566 —Скорость газа относительная 12 — 566 — Угол лопаток 12 — 566 —Угол притекания потока 12 — 566 — Число лопаток 12 — 566 — Определение по кривой Кухарского 12 — 566 — Число лопаток по формуле Пфлей-дерера 12 — 566 —Число лопаток по формуле ЦАГИ 12 — 566 — Ширина на входе 12 — 565 [c.32]

Для определения степени изменения по радиусу составляющих скорости газового потока за колесом в рассматриваемом случае требуется какое-либо дополнительное условие. Если, например, со- хранить условие постоянства по радиусу работы газа на окружности колеса L , то эпюра окружных составляющих скорости газа в сечении 2—2 определится из формулы (5.1) по найденному с помощью формул (5.27) значению йи и заданному значению Lu-Значения 2a=f(r) могут быть определены в этом случае решением уравнения (2.36) при 2 = onst по найденным указанным путем значениям 2u=f(r). [c.195]

Для расчетов с помощью характеристик удобно иметь чертеж, на котором они были бы нанесены в определенном масштабе и с определенным интервалом. Такая диаграмма характеристик для воздуха (л = 1,405) дана на фиг. 164. Здесь изображен сектор на плоскостп годографа скорости, соответствующий центральному углу в 70°. На нем нанесены наружная окружность, соответствующая ма-кси-мальпой скорости газа, внутренняя окружность, соответствующая его критической скорости, п отрезки эпициклоид, соответствующих значениям С в формуле для В, отличающимся друг от друга на 2 . Кроме того, на диаграмме изображены дуги окружностей промежуточного радиуса (между и и цд ) и радиальные [c.408]

Численный эксперимент по определению запаса кинетической энергии, затраченного на реализацию микрохолодильных циклов (рис. 4.10), показал, что распределение окружной скорости практически во всем диапазоне отличается от закона вращения твердого тела. Причем с ростом относительного расхода охлажденного потока д, которому соответствует снижение степени расширения газа в вихревой трубе л,, отклонение от закона вращения твердого тела у вынужденного вихря увеличивается. При одном и том же давлении на входе /, величина л, характеризующая сте- [c.204]

Итак, в плоскости г, ( разрывы нормальной производной от функции (0 + 9 перемещаются в направлении, нормальном к кривым С, со скоростью д + с, определяемой формулой (6). Это означает, что в физической плоскости эти разрывы распространяются со скоростью д + с, т. е. относительно газа со скоростью с. Следовательно, в соответствии с определением из п. 20.41 характеристиками здесь будут тoчки ) окружности или сферы в соответствии с V = 1, 2, 3. [c.608]

В многоступенчатых турбинах пар или газ расширяется в последовательно расположенных ступенях давления (см. рис. П.20 и П.36), поэтому весь перепад энтальпий в них распределяется на ряд ступеней давления. Выбирая определенное число ступеней, можно в каждой ступени получить достаточно малые перепады энтальпий, а следовательно, и малые скорости истечения Сг 1см. формулу (ПЛ6)]. Тогда можно выбрать и сравнительно малые окружные скорости и, однако так, чтобы отношение ы/Сх было достаточно большим — близким к тому, которому соответствует максимальное значение т1ол. В результате получатся высокие значения относительного внутреннего к. п. д. ступени, так как станут сравнительно небольшими основные потери в ступени потери в соплах — вследствие малых значений с потери с выходной скоростью и на рабочих лопатках — вследствие приближения отношения м/с к значению, отвечающему максимуму Цол (см. рис. П.31) потери вентиляционное и на трение диска о пар в активных ступенях паровых турбин с парциальным подводом пара — вследствие малых значений и. Это подтверждает рис. 11.34, на котором нанесена кривая Ст. в в зависимости от /с вследствие сравнительно небольших значений Ст. в кривая т)о, приближается к кривой т]ол с соответствующим возрастанием максимума т о, (потери от утечек, не зависящие от i / , не учтены). [c.175]

На примере оптимизации ступени турбины по снимаемой мощности в приближении осесимметричного радиально уравновешенного (в контрольных межвенцовых сечениях) течения идеального (невязкого и нетеплопроводного) газа получено строгое решение отвечающей такой модели одномерной вариационной задачи. Оптимизация выполнена при фиксированных потоке на входе в ступень, ее радиальных габаритах и скорости вращения рабочего колеса и при ограничении на максимально допустимые числа Маха и углы поворота потока перед и за рабочим колесом. Решение сведено к определению распределений осредненных по времени и в окружном направлении параметров в контрольных сечениях. Обнаружены два типа оптимальных распределений с участками двустороннего и краевого экстремумов по числу Маха и углу поворота потока. В одном из них предельные числа Маха и углы поворота потока достигаются одновременно у втулки за направляющим аппаратом и (или) за рабочим колесом. Примеры демонстрируют заметное увеличение мощности в результате оптимизации. [c.53]

Выделение из масла сажи и пыли оказывается возможным лишь с по-лющью фильтров тонкой очистки (бумажные фильтры, фильтры с органической массой и т. д.). Применение центробежных фильтров, имеющих требуемые высокие окружные скорости, представляет определенные конструктивные трудности. Установка в фильтрах магнитов позволяет удалять из масла частицы железа и содержащие железо литейный песок и частицы углерода. Отделение от масла воды и топлива затруднительно для этого можно применять фильтрующие патроны из специальных волокнистых материалов. Изготовляются также фильтры, обогреваемые для удаления из масла испаряюитихся примесей выпускными газами. Для дизелей из-за высокой температуры испарения дизельного топлива этот метод удаления из масла испаряющихся примесей вряд ли пригоден, так как при этом одновременно может происходить окисление и разложение масла. [c.139]

Следовательно, если Г(ф) = onst, то в минимальном сечепии на ьоптуре и <1, т. е., как уже отмечалось, число Маха, определенное по окружной составляющей скорости, меньше единицы. Из формулы (5.19) следует, что на контуре сопла в минимальном сечении для идеального газа с j = onst [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...