Антикавитационные качества насоса центробежного

Антикавитационные качества насоса центробежного 190, 203 шнекоцентробежного 190, 194 [c.369]

Здесь интересно отметить, что при испытании насоса № 2 со шнеком, угол установки лопасти которого был уменьшен с 8° 9 до 6" , получены зависимости частоты колебаний от входного давления с суш ественно меньшим тангенсом угла наклона (рис. 4.4). Уменьшение угла установки лопасти, а следовательно, и напора шнека, способствовало дальнейшему развитию кавитационного течения в центробежном колесе. Кавитационная характеристика насоса со шнеком р 6° показана на рис. 4.5. Из этой характеристики следует, что уменьшение угла установки лопасти практически не ухудшило антикавитационные качества насоса. В то же [c.103]

При значениях Dl >0,55 установка шнека приводит к уменьшению гидравлических потерь в центробежном колесе, повышая гидравлический КПД шнекоцентробежного насоса [9]. Это обстоятельство очень важно для насосов ЖРД, так как центробежные колеса насосов ЖРД больших тяг имеют большие значения D . Поэтому шнек часто применяется не только для повышения антикавитационных качеств насоса, но и для повышения КПД. [c.154]

Установка шнека перед центробежным колесом значи.-тельно улучшает антикавитационные качества насоса, уменьшая давление на входе в насос, при котором происходит резкое падение [c.189]

Опыт показывает [2], что значение осевого расстояния между лопатками шнека и центробежного колеса /ос не влияет на антикавитационные качества насоса, если /ос < 0,Шо. Однако значительное уменьшение /ос может увеличить кавитационную эрозию лопаток центробежного колеса, так как паровые пузырьки, выходя из шнека, будут захлопываться не в пространстве между шнеком и колесом, а на лопатках колеса. [c.210]

На выбор компоновочной схемы ТНА оказывают влияние конструкция и компоновка самого насоса. В ТНА ЖРД обычно применяется шнеко-центробежный насос, в котором перед основной центробежной ступенью для повышения антикавитационных качеств всего насоса установлено осевое колесо (шнек). При высоком давлении в подводящей магистрали целесообразно применять насос только с центробежным рабочим колесом. [c.199]

Учитывая, что величина входного угла лопатки центробежного Колеса мало влияет на его кавитационные свойства, можно считать, что профиль лопаток и геометрические размеры центробежного колеса незначительно зависят от постановки перед НИМ шнека. Геометрические размеры шнека необходимо подбирать так, чтобы обеспечить наилучшие антикавитационные и мощностные качества насоса в целом. Это достигается выбором Шнека с определенным шагом спирали 5 , углом лопаток Р2л и др. Большое влияние на центробежного насоса [c.189]

Даже при наличии шнекового преднасоса центробежное колесо насоса желательно иметь с высоким антикавитационным качеством, так как в этом случае уменьшается нагрузка на лопатки шнека, облегчается его работа и повышаются антикавитационные свойства преднасоса. [c.192]

Конструктивные параметры шнека выбираются из условия обеспечения высоких антикавитационных качеств высокооборотного шнеко-центробежного насоса. В то же время установленное направление изменения конструктивных параметров шнека для стабилизации системы в конечном счете приводит к снижению напора шнека . Это может оказаться недопустимым с точки зрения обеспечения бескавитационных условий работы центробежного колеса. Заметим, что при возникновении кавитационного режима работы центробежного колеса дальнейшие изменения конструктивных параметров шнека с целью стабилизации системы, как правило, не приводят к желаемому результату, так как в этом случае существенное дестабилизирующее влияние на устойчивость системы могут оказывать кавитационные явления в центробежном колесе (см. разд. 4.7). В подобных случаях задача обеспечения устойчивости значительно усложняется и возникает необходимость в разработке специальных средств подавления кавитационных колебаний. Как следует из теории, возможные направления повышения устойчивости системы связаны с изменением конструктивных параметров входной части шнека, которые оказывают определяющее влияние на параметры и j, и с увеличением коэффициентов гидравлического и инерционного сопротивлений питающего трубопровода. [c.134]

Для повышения антикавитационных качеств насосного агрегата целесообразно иметь у преднасоса меньшие угловые скорости, чем у центробежного колеса. По существу, преднасос с меньшей угловой скоростью выполняет роль бустерного насоса, встроенного в насосный агрегат. Наличие сопротивления магистрали от бака до входа в насосный агрегат приводит к снижению давления, следовательно, при том же давлении в баке давление на входе во встроенный преднасос будет ниже, чем у бустерного насоса, расположенного у бака, что снизит и антикавитационные качества системы. Это обстоятельство ограничивает применение встроенных преднасосов. Другим обстоятельством, ограничивающим применение этих преднасосов, является усложнение конструкции. [c.215]

Представленные результаты позволяют сделать важный вывод о том, что к выбору конструктивных параметров шнека необходимо подходить нетолько с точки зрения обеспечения высоких антикавитационных качеств шнеко-центробежного насоса, но и с точки зрения обеспечения устойчивости системы по отношению к кавитационным колебаниям. [c.134]

В ЖРД обычно применяется насос, имеющий два рабочих колеса — осевое (шнек) и центробежное. Такой насос будем называть шнекоцентробежным насосом (рис. 3.1). Основное назначение шнека — улучшить антикавитационные качества насоса. Вместе с тем определенным выбором параметров шнека можно улучшить и энергети-ческие качества насоса с большими отношениями диаметров центробежного колеса == РлЮг 0,55. [c.128]

Положительное воздействие на антикавитационные качества шнекоцентробежного насоса оказывает установка неподвижных июнусов с отверстиями перед шнеком и центробежным колесом (см. рис. 3.60). Благоприятное влияние конусов можно объяснить тем, что они отсекают обратные токи, выходящие из шнека и центро- бежного колеса, и ослабляют их вредное влияние на основной поток [2]. При установке конусов уменьшается затрата энергии основного потока, поступающего в колесо, на поворот обратных токов и направление их в колесо. Кроме того, конус, расположенный перед центробежным колесом, направляет по потоку утечки, проходящие через переднее уплотнение, В этом случае утечки не нарушают поток, выходящий из шнека, что благоприятно сказывается на антикавитационных качествах насоса. Установка конуса перед центробежным колесом приводит также к уменьшению падения напора между критическим и срывным режимами насоса (см. рис. 3.50). [c.210]

Степень гидравлического совершенства проточной части центробежных насосов современных ТНА соответствует значению С р = 2000...2500. Дальнейшее повьш1ение антикавитационных свойств насосного агрегата достигается применением подкачивающих устройств. Это различные вспомогательные и бустерные насосы — струйные (эжекторы), осевые (шнеки) и тл. Такие насосы и устройства выполняют как автономно в виде подкачивающих насосов, так и заодно с центробежным насосом в виде предвключенной ступени, составляя шнекоцентробежный насос. На рис. 10.11 представлена схема шнекоцентробежного насоса с эжектором, включающего центробежное колесо 1, вход в который расширен за счет увеличения ширины лопатки и диаметра начала лопаток. Направляющий конус 3 обеспечивает направление утечек жидкости по основному потоку и отсекает распространение вихревой обратной зоны. Шнек 4 имеет собственные высокие антикавитационные качества и повышает давление на входе в центробежное колесо для обеспечения его работы без кавитационного срыва. Струйный насос 6 создает дополнительное повышение давления на входе в шнек, используя энергию утечек жидкости из полостей гидравлического тракта насоса. Совершенство насосного агрегата по его антикавитационным качествам привело к существенному конструктивному изменению проточной части самого насоса, комбинации различных по принципу действия насосов в единый блок и к введению дополнительных магистралей и гидравлических трактов, обеспечивающих работоспособность конструкции. Кавитационный коэффициент быстроходности современных шнекоцентробежных насосов имеет значение С р = 4500...5000. [c.210]

Рп = О ( срв = О, что соответствует наилучшим антикавитационным качествам), то кавитационный коэффициент не будет равен бесконечности и будет определяться скоростью жидкости на входе. Обычно для центробежных насосов Ссрв = 800. .. 1500, для шнекоцентробежных Ссрв = 3000. .. 5000. [c.196]

Антикавитационные качества шнекоцентробежного наСоса определяются шнеком, если при всех входных давлениях, больших давления кавитационного срыва, создаваемый шнеком напор достаточен для бессрывной работы центробежного колеса. Условие одновременного срыва определяется как равенство полного давления на выходе из шнека на срывном режиме полному давлению срыва центробежного колеса. Принимая, что струйка, покидаюш,ая шнек на диаметре D(.p, поступает в колесо на диаметре Dj (см. рис. 3.4), запишем (пренебрегаем потерями на участке между шнеком и колесом) [c.205]

В настоящее время характерно применение комбинированных лопаточных насосов, состоящих из лопаточных ступеней различного типа. В комбинированных лопаточных насосах используются лучшие свойства различных типов лопаточных насосов. Наибольшее распространение получило сочетание шнековой ступени с центробежной, установленных на олном валу. Такой насос называется шнекоцентробежным. Он обладает высокими антикавитационными и напорными качествами. [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...