Стержни сжатые центрально — Гибкость

Формы возмущенные 63— 15 — Силы критические 64, 63 Стержни сжатые центрально — Гибкость 82. 8.3, 85 [c.564]

Критическое напряжение для центрально сжатых стержней средней и большой гибкости представляет, пожалуй, большую опасность, чем предел текучести для пластичных материалов или предел прочности для хрупких материалов при простом растяжении. Очевидно, что при практическом решении вопроса об устойчивости стержня нельзя допустить возникновения в нем критического напряжения, а следует принять соответствующий запас устойчивости. [c.573]

Коэффициент запаса на устойчивость всегда принимают несколько больше основного коэффициента запаса на прочность (Пу > п). Это делается потому, что для центрально сжатых стержней ряд обстоятельств, неизбежных на практике (эксцентриситет приложения сжимающих сил, начальная кривизна и неоднородность стержня), способствуют продольному изгибу, в то время как при других видах деформации эти обстоятельства почти не сказываются. Коэффициент запаса устойчивости для сталей выбирают в пределах 1,8—3,0 для чугуна — в пределах 5,0—5,5 для дерева — 2,8. .. 3,2. Заметим, что меньшие значения п . принимают при большей гибкости. [c.513]

Изложенной методикой расчета на прочность при внецентренном растяжении (сжатии) следует пользоваться, если порядок размеров плеч сил относительно главных центральных осей поперечного сечения не превышает порядок размеров этого сечения, и можно пользоваться, если гибкость стержня мала (если стержень короткий). Условие малой гибкости стержня записывается в виде [c.203]

Стержни из одиночных уголков рассчитываются на центральное растяжение по формулам (111.1.45) и (IU.1.46), на центральное сжатие по формуле (111.1.49). При определении гибкости этих [c.369]

Здесь —критическая сила, определяемая в зависимости от Гибкости формулой Эйлера (7.1) или формулой Ясинского (7.4), т. е. выражением = — а—Ъ к+с к )Р —допускаемое напряжение на устойчивость —допускаемый коэффициент запаса устойчивости. Этот коэ ициент всегда несколько больше основного коэффициента запаса прочности, так как при расчете центрально-сжатых стержней на устойчивость приходится учитывать дополнительные, неизбежные на практике обстоятельства (эксцентриситет приложения сжимающих сил, начальная кривизна и неоднородность материала стержня), способствующие продольному изгибу. [c.165]

Стержни из одиночных уголков рассчитываются иа центральное растяжение по формулам (3.38) — (3.40), на центральное сжатие по формулам (3.45) и (3.46). При определении гибкости этих стержней радиус инерции сечения уголка г принимается а) если стержни прикреплены только по концам — минимальный б) при [c.240]

Рис. 12. Местная потеря устойчивости стенкой при центральном сжатии стержня таврового сечения гибкостью ( X =29)

В составных центрально-сжатых стержнях, ветви которых сое)1И-нены планками или решетками, при проверке устойчивости относительно свободной оси (не пересекающей ветви колонны) коэффициент продольного изгиба ф должен определяться по приведенной гибкости Япр, вычисленной по формулам табл. 4.2. При этом гиб- [c.135]

Силы критические 82, 84 Стержни сжатые центрально двухтавровые дуралюминовые — Кривые критическое напряжение — гибкость — Построение 83—85 [c.564]

Для стержней малой гибкости (они не теряют устойчивости, а разрушаются от простого сжатия) использование сталей повышенной прочности будет целесообразным. Так как продольный изгиб происходит всегда в плоскости наименьшей жесткости, то при проектировании сжатых стержней надо стремиться к тому, чтобы главные моменты инерции были по возможности одинаковыми. Поэтому применять двутавровые и сплошные прямоугольные сечения нерационально. При заданной плош ади сечения выгоднее будет такое сечение, у которого материал распределен по возможности дальше от главных центральных осей инерции. Поэтому кольцевое сечение в этом отношении значительно выгоднее, чем сплошное круглое. Столь же рациональны и коробчатые тонкостенные сечения. Однако при значительном уменьшении толш ины стенок пустотелых стержней может произойти местная потеря устойчивости. Чтобы предотвратить это ставят ребра жесткости (рис. 19.10). Самой экономичной конструкцией сжатых стержней являются решетчатые стержни. [c.285]

Если система не обладает достаточной гибкостью, то потеря устойчивости может происходить в упруго-пластическом состоянии. Ф. Энгессер развил теорию устойчивости центрально сжатых стержней за пределом упругости в предполон ении, что во всех точках поперечного сечения происходит процесс нагружения. В этом случае критическая сила определяется не модулем упругости, как в задаче для упругого материала, а касательным модулем (мы получаем касательно-модульную критическую силу). Ф. С. Ясинский по поводу этой теории заметил, что следует учесть разгрузку в части сечения. Это приводит к существованию нейтральной оси сечения. Учитывая разгрузку в поперечном сечении в предположении, что результирующая осевая сила остается неизменной, Ф. Энгессер получил формулу для критической силы, которая отличается от соответствующей формулы для упругого стержня тем, что вместо модуля упругости в нее входит приведенный модуль, зависящий от формы поперечного сечения стержня. В течение почти всей первой половины нашего столетия считалось, что приведенно-модульная нагрузка и есть критическая нагрузка для упруго-пластических систем и что первоначальный результат Энгессера ошибочен. Было опубликовано большое число работ, в которых на основе этой концепции решаются различные задачи. [c.346]

Коэффициент продольного изгиба составных центрально сжатых стержней, ветви которых соединены планками или решетками, взятый относительно свободной оси (перпендиК улярной плоскости планок или решеток), определяетси по приведенной гибкости. [c.75]

Сжатые стержни из одиночных уголков рассчитываются на центральное сжатие по формуле (2.3) с учетом коэффициента условия работы по данным табл. 2.4. При определении гибкости этих стержней радиус инерции сечения уголка принимается если стержни прикреплены только по концам — минимальный при наличии промежуточного закрепления (распорки, шпренгели, связи и т. п.), предопределяющего направление выпучивания уголка в плоскости, параллельной одной из полок,— относительно оси, параллельной втррой полке уголка. [c.65]

При назначении размеров элементов сечений сплошных колонн, компонуемых из листовой стали, прн работе сечения на центральное сжатие рекомендуется расТтределять материал между стенкой и полками, а также выбирать толщину стенки, исходя из условия Примерного равенства гибкости стержня колонны в обоих направлениях. В колоннах, работающих на внецентренное сжатие, толщину стенок следует принимать, как правило, меньщей, чем толщины полок.. [c.170]

При проверке устойчивости сжатотизогнутых стерж-. ней постоянного Сёчения при- изгибе в главной плоско-., сти,- соЁПаддющей- с плоскостью симметрии коэффици-ент вн понижения несущей способности таких стержней определяется в зависимости от относительной гибкости X в плоскости действия момента, определяе--мой по формуле (29.4), и относительного эксцентрицитета в], определяемого по формуле (29.5). Значения коэффициента рвн для разных типов сечений приво-дятся, В табл. 29.9 прй этом они не должны превышать значений, коэффициентов с для центрально сжатых элементов (табл. 29.6). Относительная гибкость X вы-числяется по формулам [c.581]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...