Сопротивление стали расчетное

Момент сопротивления измененного сечения определяется по формуле (3.3) с подстановкой вместо расчетного сопротивления стали расчетного сопротивления сварного шва растяжению Я (см. табл. 2.4). Стыковой шов проектируется, как правило, прямым и выполняется ручной или полуавтоматической сваркой. [c.64]

Определить ширину горизонтальных листов и положение сечений теоретического изменения ш ины горизонтальных листов и а )-Расчетное сопротивление стали изгибу R = 210 МПа. [c.137]

Од и — временное сопротивление стали разрыву соответственно при комнатной и расчетной температуре, Па [c.197]

При расчете по предельным состояниям за основные характеристики сопротивления стали силовым воздействиям приняты нормативные сопротивления наименьшее значение предела текучести От или временного сопротивления разрыву сТв- Расчетное сопротивление для сварного соединения определяют в зависимости от величины расчетного сопротивления основного материала, конструктивных особенностей соединения, технологии его выполнения и характера нагрузок. [c.43]

Здесь — расчетное осевое напряжение в оболочке / — радиус срединной поверхности оболочки б — толщина оболочки Rp — расчетное сопротивление стали сжатию, принимаемое по табл. 1.5.11 коэффициент условий работы, см. (L5.80) [c.399]

Определить необходимый диаметр поперечного сечения стальной тяги СО, если расчетное сопротивление стали СтЗ = 210 МН/м , [c.232]

Стальной прогон из швеллера № 36 (рис. 2.314) опирается на узлы ферм, расположенных на расстоянии / = 5 м друг от друга. Верхний пояс ферм составляет с горизонтом угол а = 20°. Нормативная вертикальная нагрузка интенсивностью 7" = 6 кН/м состоит из 40% постоянной нагрузки и 60% временной. Коэффициенты перегрузки /г = 1,1 Пв= 1,4. Коэффициент условий работы т =1,2. Расчетное сопротивление стали/ = 210 МН/м . Проверить несущую способность прогона, считая, что опасность его закручивания исключена. [c.248]

Для каркасов котлоагрегатов имеем один и тот же коэффициент перегрузки (/г =1,1), одинаковый коэффициент однородности стали (. = 0,85-г-0,9) и общий для балок и колонн коэффициент условий работы т). Величина коэффициента может быть так подобрана, что оба метода расчета (по допускаемому напряжению и по предельному состоянию) будут давать одни и те же результаты. Расчет каркасов котлоагрегатов будем вести по допускаемым напряжениям, как это принято в Нормах расчета элементов паровых котлов на прочность . Для справок приведены расчетные формулы по предельному состоянию в приложении 6. В этих формулах величина / представляет собой расчетное сопротивление стали [c.14]

Принимают по расчетным сопротивлениям сталей, из которых изготовлены опорные конструкции, сопрягаемые с осями [c.71]

Примечания 1. Расчетные сопротивления стали указаны для СтЗ, Ст5 по ГОСТ 380—71, стали 45 по ГОСТ 1050—60 , стали 40 по ГОСТ 4543—61 диаметром до 100 мм включительно, при большем диаметре данные величины снижают на 5, 10, 15, 20 и 25% соответственно для диаметров 110, 120, 130, 140 и 150 мм. [c.71]

При расчете конструкций по методу предельных состояний согласно НиТУ 121-55 используются расчетные сопротивления стали (табл. 2), принимаемые ниже нормативного предела текучести на 10% для малоуглеродистых сталей и на 15%—для низкоуглеродистых сталей. [c.83]

При температуре стенки сосуда до 250° расчетное сопротивление определяется временным сопротивлением стали, поделенным на коэф- [c.95]

П ри этом в целях упрощения допущено, что магнитные линии полей рассеяния перпендикулярны стержням сердечника, и магнитное сопротивление стали сердечников ничтожно мало. Пользуясь указанны.м выражением, можно с достаточной точностью расчетным путем определить зависимость индуктивного сопротивления трансформатора от расстояния. между катушками и, следовательно, кривую зависимости тока / от расстояния I, 1 = 1(1) (рис. 42). При раздвижении катушек сварочный ток сначала резко изменяется, а затем по мере увеличения расстояния между катушками изменение тока замедляется. Таким образом, шкала изменения тока имеет неравномерный характер.- [c.69]

В нормах на проектирование мостов [11] в качестве основных использованы расчетные сопротивления сталей, приведенные в табл. 36. [c.59]

R и / ср — расчетное сопротивление стали изгибу и срезу. [c.69]

Я— расчетное сопротивление стали сжатию. [c.70]

Временное сопротивление стали соединяемых элементов Л ,МПа Расчетные сопротивления МПа, смятию элементов, соединяемых болтами Временное сопротивление стали соединяемых элементов .МПа Расчетные сопротивления Д., МПа, смятию эле-ментов, соединяемых болтами [c.52]

Расчетные сопротивления стали Ry или Ни) равны нормативным Ят), деленным на коэффициент надежности по материалу т. который равен 1,025—1,15. Нормативные и расчетные сопротивления прокатной стали приведены в табл. 1.2. Значения расчетных сопротивлений сдвигу н смятию вычисляют по формулам (2.4) и (2.5). [c.28]

После назначения размеров полок и стенки сечения колонны вычисляем фактические значения 1у, х, 1х, 1у, р, Кх, т и mef, а затем проверяем расчетное напряжение о, которое не должно превосходить расчетного сопротивления стали ку, последовательно определяя [c.157]

Решение 1. Расчетное сопротивление стали R = 210 МПа (прил. VIII). [c.41]

Допустим, что поллс кит расчету свободно лежащая балка пролетом / = 4 м. несущая постоянную нагрузку ([равномерно распределенную по всему пролету) интенсивностью 7 = 0,5 7 /,1г и временную (сосредоточенную в середине полета) нагрузку Р весом 10 Т. Расчетные коэффициенты имеют значения а, = 1,1 п =, 3 k — =т=0,9. Нормативное сопротивление стали Ra 2,5 Т/см . Требуется установить потребный номер двутавра по ГОСТу. [c.245]

Пример 12.2. Стальная двутавровая балка сечением 127а (рис. 12.8) нагружена в главных плоскостях инерции Оху и Oxz сосредоточенным моментом М=60 кНм и силой Р=10кН (заданы расчетные значения нагрузок). Расчетное сопротивление стали i = 210 МПа, коэффициент условий работы у =1. [c.242]

Временное сопротивление является расчетной характеристикой для таких изделий, как сосуды, работающие под давлением, трубопроводы и др. Верхняя граница по этому показателю для низколегированных сталей с фер-рито-перлитной структурой находится на уровне 70— 80 кГ1мм . При большей прочности неизбежно возникают промежуточные структуры, приводящие к ухудшению пластичности и вязкости. [c.8]

Пример 66. Подобрать сечение стальной тяги ВС (рис. 165), поддерживающей балку АВ, нагруженную постоянной д" = 8 кн1м и временной Р = 20 кн нагрузками. Расчетное сопротивление стали Я = 210 Мн1м , Пр = 1,4. ng =1,1 т = 0.9. Решение. Вычисляем расчетные нагрузки [c.236]

Генеральными размерами балки называют ее расчетный пролет let и высоту сечения h (рис. 37). Действительный или конструктивный размер балки I назначают с учетом размеров опорных площадок, размер которых зависит от несущей способности их материала. Расстояние в свету /о между опорными узлами зависит от условий эксплуатации сооружения и назначается в процессе проектирования. Оптимальное значение высоты балки зависит от расчетного пролета, нагрузки, марки стали, назначения балки и т.д. и лежит в пределах hflef = = (1/10—1/15). Минимальные значения высоты сечения балки при эскизном проектировании можно принимать по табл. 22 при qn/qd = , 2 (где и —погонная нормативная и расчетная нагрузки) в зависимости от временного сопротивления стали и относительных прогибов балок к пролету. [c.61]

Расчетное сопротивление стыковых швов определяют по пределу текучести или по временному сопротивлению стали соединяемых элементов независимо от вида сварки (табл. 3.1), например при сжатии Rviy=Rv при растяжении и изгибе с визуальным контролем качества шва Ru>y=0,85Ry, а при физических методах контроля — == Л при сдвигеи т. д. [c.57]

Решение. По табл. 1.2 и табл. 2 прил. II определяем расчетные сопротивления стали —/ у=230 МПа, сдвигу заклепок — / г5=180МПа и смятию стали соединяемых элементов затяжки — rp=420MПa. Согласно конструктивным требованиям назначаем заклепки диаметром —20 мм. диаметр отверстия о=21 мм, что больше 752/=75-82=1б,5 мм. Толщину накладок и прокладок принимаем I2= 14 мм, что больше 0,5 1=0,5-20=10 мм 2/2(3-14=42 мм)>2Л 2-20 =40 мм). [c.78]

Суммарное напряжение в сечении прогона от действия этих моментов при статической яагрузке и закреплении от потери устойчивости не должно превышать расчетного сопротивления стали (с учетом развития пластических деформаций) [c.235]

Подбор сечений элементов ферм. Усилия в элементах фермы определяют на ЭВМ по соответствующим программам или обычно, построением диаграммы Кремоны, или аналитическими методами. Зная усилия, стержни в основном рассчитывают по формулам центрального сжатия или растяжения. Площадь сечения растянутых элементов находят по формуле, полученной нз условия прочности элемента А >Ы1ЯуУс, а сжатых элементов — по формуле, полученной И.Ч условия устойчивости элемента Л>Л /<рй у.-. где 1 Г — усилие в элементе Яу — расчетное сопротивление стали <р — коэффициент продольного изгиба, принимаемый вначале 0,7—0,8 для поясов и 0,5—0,6 для стержней решетки ус — коэффициент условий работы. [c.236]

Аналогично изложенному выполнен расчет другик элементов фермы, указанных в таблице к рис. 8.6. Пр 1 вычислении фактических напряжений (табл. 8.8) в сечениях сжатых элементов решетки расчетное сопротивление стали Ry принято с учетом коэффициента условий работы 7с=0,8...0,95 согласно табл. 2.2, пп. 3 и 6, а, б. [c.244]

Смотреть страницы где упоминается термин Сопротивление стали расчетное : [c.66] [c.115] [c.118] [c.355] [c.304] [c.168] [c.393] [c.18] [c.233] [c.237] [c.238] [c.242] [c.214] [c.118] [c.67] [c.74] [c.211] [c.296] [c.311] [c.314]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...