Вытяжка в ленте, коэффициент вытяжки

Первая вытяжка обязательно должна производиться с прижимом заготовки к матрице, а последующие — без прижима материала. В случае вытяжки удлиненных деталей малого диаметра иногда на последних переходах пуансоны не ставятся, а применяется вдавливание деталей в матрицу прижимом. При последовательной вытяжке в ленте коэффициенты вытяжки обычно подсчитываются по внутренним размерам или, что то же, по рабочим размерам пуансонов. [c.127]

На последующих операциях вытяжки радиусы закруглений матрицы постепенно уменьшают и принимают равными г,-, = (0,6 -ь 0,8), причем ка первых операциях дают более сильное уменьшение. При последовательной вытяжке в ленте коэффициенты вытяжки обычно берут несколько увеличенными, поэтому радиусы закруглений матрицы могут быть взяты меньшей величины. [c.181]

При последовательной вытяжке в ленте с надрезами или вырезкой промежутков (рис. 98, б) процесс вытяжки происходит почти аналогично процессу вытяжки из штучных заготовок с фланцем. В этом случае коэффициент вытяжки на первой операции (переходе) берут по табл. 13, а для последующих — по табл. 15. [c.200]

Коэффициенты вытяжки в ленте с надрезом [c.137]

При вытяжке в ленте с надрезами условия почти не отличаются от вытяжки из штучных заготовок. Поэтому коэффициенты принимаются по таблицам 89 или 90. [c.130]

Коэффициенты вытяжки для последовательной вытяжки в ленте [c.168]

При вытяжке в ленте с надрезами или вырезками промежутков процесс вытяжки аналогичен случаю вытяжки из штучных заготовок деталей с фланцем. В данном случае необходимо учесть скорость вытяжки, так как большей частью работа производится на быстроходных прессах. Коэффициенты вытяжки могут быть взяты из табл. 62 и 63. [c.127]

Последовательную вытяжку в ленте применяют при изготовлении полых деталей (рис. 79, а, б) и осуществляют в многопозиционных штампах. Для предотвращения разрывов ленты коэффициент вытяжки принимают несколько большим, чем при обычной вытяжке. Например, в случае вытяжки деталей из низкоуглеродистых сталей и латуней для первой операции коэффициент [c.110]

Если вытяжку в ленте ведут по схеме вытяжки деталей с широким фланцем с одновременным проталкиванием заготовки в матрицу, итоговая (суммарная) степень деформации без межоперационных отжигов может быть очень высокой, предельно допустимые итоговые коэффициенты вытяжки составляют для низкоуглеродистой стали 7,14 для алюминия — 6,25 для латуни Л62 и Л63 — 5,0—3,7. [c.155]

Коэффициенты вытяжки в ленте [c.284]

Коэффициенты вытяжки в ленте с надрезами следует уменьшать по сравнению с приведенными в табл. 21 на 5—7 %. [c.286]

Требования к технологичности изготовляемых деталей 229, 230 Вытяжка в ленте — Виды технологических надрезов 285 — Значения коэффициентов вытяжки 284 — Последовательность 283 — Расчет основных параметров 283, 286 [c.491]

Размер заготовки рассчитывают по формулам на стр. 191, но фактический размер заготовки берется больше на величину припуска на обрезку, значение которого приведено в табл. 62. Ширину ленты принимают по табл. 15, коэффициенты вытяжки — по табл. 63. При многопереходной вытяжке из штучных заготовок следует число и размеры промежуточных вытяжек рассчитывать по формулам для вытяжки и штампах простого действия, но число переходов брать больше на один или два, т. е. принимать больше по числовой величине коэффициент вытяжки. [c.247]

Коэффициенты вытяжки на последующих операциях для цилиндрических деталей с фланцем (и в надрезанной ленте) [c.198]

Процесс вытяжки в целой ленте сопровождается некоторым растяжением металла и деформацией всей ленты, поэтому во избежание возникновения больших напряжений и образования разрывов и трещин коэффициенты вытяжки при последовательной вытяжке в целой ленте берут больше, чем при обычной вытяжке. [c.199]

Средние значения коэффициентов вытяжки для латунных и малоуглеродистых стальных лент приведены в табл. 16. Под коэффициентом вытяжки здесь подразумевается отношение внутреннего диаметра изделия пуансона вн к действительному диаметру заготовки Ь, т. е. /п = d jD. При этом действительный диаметр D берется на 10% больше, чем теоретический Dp, полученный расчетом на основе методов равенства плош,адей или объемов, что обычно учитывается припуском на обрезку фланца. Это делается с той целью, чтобы на первом переходе произвести набор в матрицу достаточного объема металла, необходимого для образования готового изделия. [c.199]

На рис. 8.14,6 показана схема лентопротяжного механизма , в которой разгрузочный ремень 5 наряду с разгрузкой основы бесконечной ленты 4 выполняет роль ее привода. Эта схема упрощает конструкцию лентопротяжных механизмов, их обслуживание в процессе эксплуатации и обеспечивает постоянную величину сцепления абразивной ленты с разгрузочным ремнем. Натяжение ленты и разгрузочного ремня осуществляются ведущим роликом 6. Для обеспечения постоянной величины сцепления абразивной ленты с разгрузочным ремнем и компенсации его вытяжки на ведомой ветви ремня устанавливают компенсирующий ролик 10 с упругим элементом. Применение компенсирующего ролика 10 позволяет применять абразивные ленты с различными коэффициентами их вытяжки. В этом случае разгрузочный ремень по длине следует изготовлять несколько больше длины бесконечных абразивных лент. Допуск же на точность изготовления длины бесконечных лент можно несколько увеличить. Лентопротяжные механизмы с разгрузочным ремнем по схеме [(рис. 8.14,6) допускают применение бесконечных абразивных лент с двусторонним абразивным покрытием, склеенных в кольцо Мебиуса. В этом случае перевернутую ветвь абразивной ленты следует располагать со стороны компенсирующего ролика 10, где лента 4 не контактирует с разгрузочным ремнем 5. Переход с тыльной стороны абразивной ленты на рабочую осуществляются прокатыванием ленты в интервале роликов 2 и 6. Большой угол обхвата ведущего ролика 6 с разгрузочным ремнем и фрикционный контакт разгрузочного ремня с абразивной поверхностью ленты позволяют существенно снизить общее натяжение в системе бесконечная лента — разгрузочный ремень. [c.215]

Допустимые значения общего коэффициента вытяжки детали из ленты с надрезом приведены в табл. 60. [c.135]

Допустимые коэффициенты вытяжки с надрезом в ленте [c.135]

Значения коэффициентов последовательной вытяжки в целой ленте латунных и стальных деталей приведены в таблице 94. [c.129]

Коэффициенты последовательной вытяжки в целой ленте [c.130]

При вытяжке в целой ленте размеры условных заготовок подсчитываются с учетом коэффициента утонения, составляющего при однорядной вытяжке — 0,96-8-0,98, а при многорядной вытяжке — [c.106]

Но так как при вытяжке в целой ленте первая вытяжка делается несколько больших размеров, чем требуется для образования готовой детали, то д и а-метр условной заготовки берется больше расчетного на 10%, вследствие чего коэффициентами утонения можно пренебречь, ее берется [c.106]

В табл. 65 приведены средние значения коэффициентов вытяжки для латунных и малоуглеродистых стальных лент при последовательной вытяжке в целой ленте. Меньшие значения коэффициентов вытяжки следует применять для латунных лент, а также для более толстого материала. Вместо коэффициента вытяжки на первой операции можно пользоваться соотношением между глубиной и диаметром вытяжки [c.127]

При вытяжке в целой ленте определяют диаметр условной заготовки, учитывая коэффициент утонения материала, равный при однорядной вытяжке а = 0,96-н 0,98, а при многорядной вытяжке сс = 0,92 ч- 0,95. Так как при вытяжке в целой ленте первая вытяжка делается несколько больших размеров, чем требуется для образования готовой детали, то диаметр условной заготовки берется больше расчетного на 8—10%. [c.134]

После определения размеров заготовки и ширины ленты производят расчет числа и диаметров вытяжных переходов. Число вытяжных переходов при последовательной вытяжке в надрезанной ленте определяется по допустимой степени деформации, аналогично вытяжке деталей с фланцем, но с коррективами, учитывающими повышенную скорость вытяжки при работе на быстроходных прессах. Для определения допустимой величины первой вытяжки можно пользоваться условными коэффициентами первой вытяжки, предназначенными для расчета вытяжки деталей с фланцем. [c.136]

Система автоматизированного проектирования в общей структуре приведена в виде схемы на рис. 13.2. Информационную базу программной системы составляют следующие массивы типоразмеры холоднокатаных и горячекатаных листов, полос и лент, характеристики механических свойств металлопроката, нормативы оценки штампуемости металла, техническая, характеристика оборудования, массивы коэффициентов для расчета нормативных параметров раскроя, допустимые коэффициенты вытяжки и других формоизменяющих операций, минимальные радиусы гибки, зазоры между пуансонами и матрицами и т. д. Кодирование чертежа детали и схемы раскроя отражает особенности их геометрического построения. [c.247]

По требованию потребителя ленты и листовую сталь поставляют с проверкой следующих характеристик коэффициента старения глубины вытяжки сферической лунки механических свойств при испытаний на растяжение индукции в различных полях, не указанных в табл. 8.30. [c.314]

Вытяжка в целой ленте сопровождается формоизменением всей ленты. Поэтому для устранения влияния действительных напряжений сГр щах, превышающих расчетные, и устранения разрушения ленты коэффициенты вытяжки принимают меньше, чем при обычной вытяжке. В табл. 4 приведены значения для последовательной вытяжки в ленте с надрезами. Коэффициенты вытяжки для последовательной вытяжкн в целой ленте из латунн и низкоуглеродистых сталей [c.137]

Значения коэффициентов вытяжки Отмн при многооперационной последовательной вытяжке в ленте [c.199]

Так как вытяжка в целой ленте сопровождается некоторым растяжением металла и деформацией всей ленты, то, во избежание возникновения больших напряжений и образования разрывов и трещдн, при последовательной вытяжке в целой ленте коэффициенты вытяжкп берут больше, чем прп обычной вытяжке. Средние значения коэффициентов вытяжки г.,т для латунных и малоуглеродистых стальных лент приведены в табл. 25. Меньшие значения т.ин берут для болео толстого материала. [c.214]

Причинами увеличения коэффициента вытяжки для многоопера-ционной последовательной вытяжки по сравнению с вытяжкой из штучных заготовок являются ухудшение условий течения материала при вытяжке в ленте и необходимость исключить возможность надрывов, так как это может привести [c.471]

Ввиду очень тонкого легко мнущегося материала заготовки необходимо обеспечить большую надежность процесса последовательной вытяжки в ленте. Для этого применяем смягченные (по сравнению с приведенными в таблицах) расчетные коэффициенты вытяжки н определяем наружнг-1е диаметры вытяжки. [c.140]

Для повышения эффективности смазку МБС гидрогенизируют при 200 под давлением электролитического водорода до 0,7 МПа в присутствии медноникелевого катализатора. После гидрогенизации содержание насыщенных кислот возрастает до 80 %, а ненасыщенных снижается до 20 %. По чистоте поверхности прокатываемых лент и коэффициенту вытяжки гидрогенизированная смазка МБС превосходит пальмовое масло. [c.149]

Число переходов и их размеры определяют при вытяжке в целой ленте по табл. 58, в которой гтриведены коэффициенты вытяжки. [c.135]

При последовательной вытяжке в целой ленте условия вытяжки ухудшаются, так как возникает неравномерность деформации в продольном и ног.еречном направлениях, образование складок у края ленты и увеличение растягивающих напряжений в опасном сечении. Поэтому Бри последсвательнон вытяжке в целой ленте степень деформации по переходам уменьшают, применяя большую величину коэффициентов вытяжки. [c.137]

Число переходов и их размеры определяют в за-ои симосги от коэффициента вытяжки по табл. 83, в которой приведены коэффициенты вытяжки в целой ленте. [c.94]

Так как полученный общий коэффициент вы тяжки Шойщ =0,49 больше допускаемого /Побщ.дои = = - 0,38, приведенного в табл. 87, вытяжка данной детали в ленте возможна. [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...