Вытяжка Расчетные коэффициенты

Расчетные коэффициенты при ротационной вытяжке деталей без утонения стенки [c.253]

Размеры калибра, мм Толщина стенки в вершине калибра мм Коэффициент вытяжки Расчетные величины Фактическое давление на валок, т [c.115]

Число операций вытяжки. При относительной толщине заготовки (s/Dq) 100 = (2/116) 100 = 1,72 и относительном диаметре фланца D lD = = 100/50 = 2 допустимый коэффициент вытяжки с широким фланцем Къ — — 2,38 [18]. Сравнивая его с расчетным коэффициентом = 116 (50 + 2) = = 2,23, можно заключить, что вытяжка углубления, имеющего внутренний диаметр 50 мм, из заготовки диаметром 166 мм возможна за одну операцию. [c.195]

Детали цилиндрические — Вытяжка — Усилия — Расчетные формулы 226 — Коэффициент вытяжки 224 [c.955]

Колпачки цилиндрические — Вытяжка с нагревом — Коэффициент вытяжки 233 Кольца пресс-форм — Размеры — Расчетные формулы 325, 326 --установочные для фрезерных станков — Размеры 420, 428 Кольцевые каркасы 816, 848 Комбинированные деления с применением делительных головок при фрезеровании 435 [c.960]

Вместо того, чтобы вводить коэффициент Ср, рекомендуется при установке давать ремням вытяжку, т. е. укорачивать их сравнительно с расчетной длиной на [c.391]

Размеры ремня, мм Материал не- сущего слоя Число испыта- ний ремней Напряжение от начального натяжения а . МПа Расчетный диаметр шкивов, мм Коэффициент тяги Долговечность, ч Число пробегов, 10 Наибольшая температура ремня, °С Вытяжка ремня, % [c.86]

Но так как при вытяжке в целой ленте первая вытяжка делается несколько больших размеров, чем требуется для образования готовой детали, то д и а-метр условной заготовки берется больше расчетного на 10%, вследствие чего коэффициентами утонения можно пренебречь, ее берется [c.106]

Помимо этого большинство расчетных формул упрощают геометрическую форму п не учитывают закругления в углах детали. Естественно, что формулы, не учитывающие радиусов закруглений и растяжения металла в углах (1—4, 13—16 и др.), также дают несколько завышенные размеры заготовок, поэтому прп пользовании такими формулами припуск на обрезку можно не учитывать. Так как не учитываемые в расчетах резервные коэффициенты увеличения поверхности деталей примерно равны коэффициентам влияния анизотропии, то расчетные формулы табл. 32 вполне пригодны для вытяжки реального анизотропного металла (даже не учитывая припуск на обрезку). [c.98]

Так как высота вытяжки зависит не только от диаметра заготовки и диаметра детали (коэффициента вытяжки), но также и от геометрической формы дна, то расчетные формулы установлены для деталей шести разных типов. [c.123]

При вытяжке в целой ленте определяют диаметр условной заготовки, учитывая коэффициент утонения материала, равный при однорядной вытяжке а = 0,96-н 0,98, а при многорядной вытяжке сс = 0,92 ч- 0,95. Так как при вытяжке в целой ленте первая вытяжка делается несколько больших размеров, чем требуется для образования готовой детали, то диаметр условной заготовки берется больше расчетного на 8—10%. [c.134]

Расчетное значение коэффициента последней вытяжки составляет для квадратных коробок Шер =0,90 ч- 0,93, для прямоугольных коробок т,.р = 0,91 ч- 0,95. [c.145]

Из формулы (8.34) следует, что изменение от 1 до 2 вызывает увеличение р примерно в 1,2 раза и оказывает влияние на расчетную величину Д р. Зависимость предельного коэффициента вытяжки (/Св = от значения построенная с учетом [c.140]

Ввиду очень тонкого легко мнущегося материала заготовки необходимо обеспечить большую надежность процесса последовательной вытяжки в ленте. Для этого применяем смягченные (по сравнению с приведенными в таблицах) расчетные коэффициенты вытяжки н определяем наружнг-1е диаметры вытяжки. [c.140]

Вытяжка в целой ленте сопровождается формоизменением всей ленты. Поэтому для устранения влияния действительных напряжений сГр щах, превышающих расчетные, и устранения разрушения ленты коэффициенты вытяжки принимают меньше, чем при обычной вытяжке. В табл. 4 приведены значения для последовательной вытяжки в ленте с надрезами. Коэффициенты вытяжки для последовательной вытяжкн в целой ленте из латунн и низкоуглеродистых сталей [c.137]

Дла работы составителей поездов на путях надвига на горках, полугорках, вытяжках и в других местах очень важно обеспечить нормируемую освещенность объектов различения, расположенных на расчетной плоскости в междувагонном пространстве. Геометрия этого пространства в большой степени зависит от типа подвижного состава. Характеристика затенения в данном случае оценивается коэффициентом затенения междувагонного пространства умп- Его определяют из отношения [19] [c.74]

При (x = 0,05- 0,l и 1 < 20 расчетные 00 < 35°. Однако на практике при прессовании цилиндрических заготовок в матрицу с глубокой конусной воронкой (01 < 45°) смазочная пленка сильно утоняется, разрывается и не обеспечивает гидродинамического режима смазки. В результате трение в конусной воронке резко возрастает и область оптимальных углов матричной воронки смещается в сторону их увеличения. Расчетные и экспериментальные данные хорошо совпадают при г = 0,3. Если заготовка имеет заходный конус, покрытый обильной смазкой, или 01 > 45° коэффициент трения в матрице принимают 0,05. Например, при вытяжке А, = 4 и применении заготовки без заходного конуса оптимальный угол, определенный экспериментально, 0ОПГ — 40°. Расчетный угол = 36°. Для заготовки с заходным конусом экспериментально найденный угол 0 = = 10°, а расчетный 14°. [c.209]

Примечания ). Размер принимается в зависимости от отношения г/В (для первого способа) или /Ву (для второго способа) и от числа вытяжек (см. рис. 119). 2. Коэффициенты т , т , принимаются по таблице для вытяжки цилиндрических деталей (см. табл. 45). 3. Допускается уточнение расчетных величин при графическом построении переходов. 4. Приведенные способы вытяжкн применимы и в случае большей относительной толщины материала по сравнению с указанной в таблице. [c.148]

Предложенный эксплуатационный коэффициент запаса прочности проводов, учитывая особенности расчета воздушных линий, в наибольшей степени характеризует надежность работы проводов в эксплуатации. При проектировании воздушных линий в том или ином районе всегда можно оценить вероятную интенсивность гололедообразований. Вести расчет проводов и тросов на редко наблюдаемые нагрузки невозможно по экономическим соображениям. Стоимость линий была бы очень высокой, расход металла и древесины был бы очень большим. В то же время безусловно нужно знать способность воздушной линии, рассчитанной на некоторые условные преуменьшенные нагрузки, выдержать без поломок относительно редкие нагрузки, превосходящие расчетные. При редко наблюдаемых нагрузках можно допустить большие напряжения материалов проводов и тросов, вплоть до напряжений, превосходящих предел упругости, т. е. идя сознательно на остаточную вытяжку провода и соответствующее увеличение стрел провеса провода. В зависимости от условий работы воздушной линии эти увеличенные стрелы провеса можно учитывать или не учитывать при определении высоты опор. [c.130]

Коэффициенты вытяжки, полученные расчетным путем, являются предельными (критическими). Для создания некоторого запаса устойчивости расчетные значения коэффициента вьггяжки необходимо уменьшить на 10—15 %. Учитывая это, допустимый коэффициент вытяжки /Св будет равен [c.140]

Коэффициенты Са — по табл. 13, Ср — по табл. 19, Ср = I., При установке ремней рекомендуется давать им вытяжку (укор чивать ремень по сравнению с расчетным) на 1,5—2% при спокой№ и равномерной нагрузке на 2—2,5% при больших пусковых момент, и частых пусках, 1фн ударной нагрузке и на 2,5—3% при очег больших пусковых или кратковременно действующих наибольш рабочих моментах. Эти удлинения соответствуют Стд = 80+160 кгс/сл Усилие на валы С = 1,5Я (при шах) и Ц => 2,5 Р (при шш)-Конструирование быстроходных шкивов см, стр. 512, [c.510]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...