Улучшение стали

Коэффициент Yz учитывает влияние двустороннего приложения нагрузки (реверса). При одностороннем приложении нагрузки = 1. При реверсивном нагружении и одинаковых нагрузке и числе циклов нагружения в прямом и обратном направлении (например, зубья сателлита в планетарной передаче) Y = 0,65 — для нормализованных и улучшенных сталей = 0,75—для закаленных и цементованных Y = 0,9 —для азотированных. [c.15]

Специальные виды термообработки позволяют получить HR до 50.. . 60 (НВ<500.. . 650). При этом (см. табл. 8.9) допускаемые контактные напряжения увеличиваются до двух раз, а нагрузочная способность передачи до четырех раз, см. формулу (8.11), по сравнению с нормализованными или улучшенными сталями. Возрастает также износостойкость и стойкость против заедания. [c.142]

Двойную термическую обработку, заключающуюся в закалке на мартенсит и последующем высоком отпуске, как уже отмечалось, называют улучшением стали. [c.122]

Чугунные подшипники применяют с валами высокой поверхностной твердости > НКС 55). Мягкие антифрикционные чугуны (АЧС-3, АЧВ-2, АЧК-2). могут при небольших нагрузках работать в паре с нормализован-ны.ми или улучшенными сталями НКС 25 — 35). [c.380]

Для кратковременно работающих передач (Л о < Л цэ) из нормальных и улучшенных сталей при твердости не выше НВ 320 [c.290]

Ширину зубчатых колес выбирают в соответствии с установленными эмпирическими соотношениями. Коэффициент ширины a = b/aw редукторных зубчатых колес из улучшенных сталей при несимметричном расположении рекомендуют принимать равным 0,315...0,4, а из закаленных сталей 0,25...0,315 при симметричном расположении зубчатых колес относительно опор 0,4...0,5. Стандартные значения г о для редукторов 0,100 0,125 0,160 0,200 0,250 0,315 0,400 0,500 0,630 0,800 1,0 1,25 значения 0,630... 1,25 — для шевронных передач. [c.155]

Улучшаемые стали применяют для зубчатых колес, преимущественно изготовляемых в условиях мелкосерийного и единичного производства при отсутствии жестких требований к габаритам. Чистовое нарезание зубьев улучшаемых колес производят после термической обработки, что принципиально облегчает изготовление колес, в частности исключает необходимость шлифования и позволяет обеспечить высокую точность. Кроме того, колеса из улучшенных сталей хорошо прирабатываются. Область применения улучшенных зубчатых колес непрерывно сокращается. [c.162]

Этот расчетный случай пригоден для основных расчетов передач относительно невысокой точности и нагруженности (в частности, из улучшенных сталей и чугуна), для предварительных расчетов для проверочных расчетов с положитель ным результатом, передач с параметрами выбранными по другим критериям (в част пости, по критерию контактной прочности) В недалеком прошлом этот расчет при менялся как единственный. [c.169]

Расчет открытых передач. Открытые конические передачи выполняют только прямозубыми и применяют при окружных скоростях колес v l м/с. Такие передачи вследствие повышенного изнашивания считают прирабатывающимися при любых твердостях рабочих поверхностей зубьев, изготовляют их в большинстве случаев из нормализованных и улучшенных сталей. [c.211]

Нагрузочная способность закрытых передач с колесами из нормализованной или улучшенной стали определяется прочностью боковых поверхностей зубьев. Поверхностное или контактное напряжение одинаково для обоих зацепляющихся зубьев, но так как материалы колес различны, то допускаемое контактное напряжение для двух колес передачи различно, т. е. [ст/л] > В прямо- [c.265]

Из приведенного расчета видно, что нагрузочная способность передачи, у которой колеса выполнены из улучшенной стали, ограничивается прочностью боковых поверхностей зубьев, а не их прочностью на изгиб, как и было отмечено ранее. [c.271]

Вторая группа — колеса с твердостью поверхностей Н>350 НВ . Высокая твердость рабочих поверхностей зубьев достигается объемной и поверхностной закалкой, цементацией, азотированием, цианированием. Эти виды термообработки позволяют в несколько раз повысить нагрузочную способность передачи по сравнению с улучшенными сталями. [c.123]

Рис. 220. Изменение уДарной вязкости улучшенной стали состава, % 0,32 С 0,35 Si 0,47 Мп 1,29 Сг 4,28 Ni 1,01 W (а) и 0,30 С 0,30 Si 0,51 Мп 1,33 Сг 4,20 Ni 0,43 Мо (б) после дополнительного отпуска при 500° С в течение различного времени с последующим охлаждением в масле (/) и с печью (2) [169]

При глубоком травлении закаленных сталей выявляется особенно плотная и гладкая картина. От нее отличается картина глубокого травления улучшенных сталей. Влияние отпуска становится заметным в интервале температур от 150 до 400° С. Повышение температуры отпуска до 650° С не приводит к дальнейшим изменениям. Выявленная глубоким травлением структура стали после неполного отжига выглядит более грубой. Если глубоким травлением закаленной стали выявлены трещины, то трудно установить, вызвано ли их появление обработкой горячими кислотами или они являются закалочными трещинами. Даже после отпуска при 350—400° С все еще могут появляться трещины. [c.44]

Травители для закаленных и улучшенных сталей [c.82]

Структуры закаленных и улучшенных сталей (например, мартенсит и троостит — тонкопластинчатый перлит) — одни из наиболее дисперсных. Поэтому для их четкого выявления не требуется большой глубины протрава. Применяемые для исследований травители неодинаково выявляют различные структуры закаленных сталей (рис. 34). [c.82]

ОТЛИВОК И ПОКОВОК из хромоникелевых улучшенных сталей. Образцы подвергают лишь грубой шлифовке, при этом получают хорошие результаты. [c.104]

Хрупкие динамические изломы происходят под углом около 45° относительно оси детали (при отсутствии в детали гантелей, выточек и т. п.). Поверхность излома неровная, крупнозернистая. Если в тянутых сталях с высокой прочностью, термически улучшенных расположение волокон ярко выражено из-за различных включений, то хрупкий излом проходит в продольном направлении из-за концентрации внутренних напряжений. Опасность разрушения может быть уменьшена применением более вязких материалов или более интенсивным отпуском термически улучшенных сталей. [c.35]

Улучшенная сталь для плугов А1, 0,033 кг/м2 4,76 7X7 0 402 1769 17 —10 Снаружи белые продукты коррозии с пятнам ржавчины [c.426]

Цементируемые стали с повышенной прочностью по сравнению с аналогичными углеродистыми сталями. По сравнению с хромоникелевыми цементируемыми сталями имеют несколько пониженную вязкость и примерно одинаковую прочность сердцевины Термически обрабатываемая (улучшенная) сталь с повышенной прочностью [c.329]

Тем не менее, возможности термического улучшения также не безграничны. Как и в случае других видов упрочнения — при увеличении прочности термически улучшенной стали снимаются вязкие свойства. На рис. 288 показана зависимость работы распространения трещины от предела прочности стали в улучшенном состоянии (типа Х5М2СФ). [c.366]

Таким образом, следует применять для иесвариваемых конструкций (или свариваемых неответственных конструкций) — кипящую сталь, для сварных расчетных конструкций — полуспокойную или спокойную сталь. Для ответственных конструкций, а также для сооружений, работаЮ Щих в условиях низких температур , следует применять нормализоваяную или термически улучшенную сталь . [c.400]

Выбор и (см. рис. 6.11) производится в зависимости от а в уравнение (6.4) подставляется Поэтому можно принять для редукторных колос из улучшенных сталей при несимметричном расположении 0,315...0,4, а из закаленных сталей — 0,25... 0,315 при симметричном расположении 0,4...0,5 для перединжных колес коробок скоростей 0,12...0,18 [36], а затем вычислить [c.151]

Улучшению подвергают среднеуглеродистые (0,3—0,5 % С) конструкционные стали, к которым предъявляются высокие требования по лреде лу выносливости и ударной вязкости. Улучшение значи тельно повышает конструктивную прочность стали, уменьшая чувствительность к концентраторам напряжений, увеличивая работу развития трещин и снижая температуру порога хладноломкости. Однако износостойкость улучшенной стали вследствие ее пониженной твердости не высокая. [c.217]

Тf. и N — нагрузка и число циклов нагружения за удобную единицу времени в прямом направлении Т / и N -то же, в обратном направлении уд — коэффициент, принимаемый для зубчатых колес из нормализованных и улучшенных сталей равным 0,35, из закаленной стали с твердостью более 45HR , 0,25, из азотиро- [c.188]

Материал шестерни и колеса (см. 3.35 и табл. 3.9). Назначаем для шестерни улучшенную сталь 45 с твердостью НВ280, Св= 890 МПа, для колеса — нормализованную сталь 45 с твердостью НВ200, 0 =600 МПа. [c.359]

Материал шестерни и колеса (см. 3,3.3 и табл. 3.9). Принимаем д.тя шестерни улучшенную сталь 40Х с твердостью ЫВ275, ав= 1000 МПа для колеса — улучшенную сталь 40Х с твердостью TIB250, Оо=790 МПа. [c.367]

Вторая группа — колеса с твердостью >350 НВ (>35НЯСз). Высокая твердость рабочих поверхностей зубьев (до 50...60 HR ,) достигается объемной и поверхностной закалкой, цементацией, нитроцементацией, азотированием. При этом допускаемые контактные напряжения, а следовательно, нагрузочная способность передачи увеличиваются в несколько раз по сравнению с нормализованными и улучшенными сталями. Возрастают также износостойкость и стойкость против заедания. [c.167]

Допускаемые напряжения. Для улучшенной стали при спокойной нагрузке [а]см = 60 Н/мм [а]изн = 0,032НВ = 0,032 290 = 9,3 Н/мм . [c.83]

Ударная вязкость улучшенной стали (состав, % 0,31 С 0,59Мп 0,90 Сг 3,51 Ni) в зависимости от продолжительности повторной выдержки при температуре 500° С [78] имеет следующие значения [c.78]

Рис. 142. Механпчсскпе свойства стали (состав, % 0,35 С 0,37 S1 0,49 Мп 0,81 Сг 1,55 Ni 0,30 Мо 0,020 3 0,018 Р) после закалки с 850° С в масле и отпуска при 600—620° С, воздух, заготовок различного диаметра. Перед улучшением сталь нормализовали при 860 С и отпускали при 680° С. Образцы вырезали с поверхностных слоев (штриховые линии) и из центра заготовок (сплошные линии) (данные Е. Г. Перельмана)

Рис. 145. Временное сопротивление и ударная вязкость улучшенной стали 30ХН2МА в зависимости от содержания углерода (по результатам статистического анализа испытаний образцов из проката диаметром 60—120 мм 150 плавок [125

Таблица 204. Механические свойства улучшенной стали 38ХНЗМА при низких температурах [28, с. 155]

Таблица 206. Механическйе свойства улучшенной стали (состав, % 0,39 С 1,18 Сг 2,6 Ni 0,23 Мо 0,010 S 0,030 Р) [157]

Рис. 225, Влияние степени укова на прочность и ударную вязкость улучшенной стали (состав. % 0,30 С 0,22 Si 0,50 Мп 1.50 Сг 4,00 Ni 0,85 W 0,015 S 0,016 Р). Ковкой из конического слитка массой 1 т изготовлены квадратные заготовки, из которых вырезаны образцы на расстоянии 25—30 мм от поверхности вдоль (сплошные линии) и поперек (штриховые линии) волокна. Закалка образцов с 845° С в маслеЧ-отпуск при 580° С. 2 ч, вода (данные Н. И. Корнеева)

Определение параметров oJ-jtmb Fg Fd зубчатых колес па отожженной, нормализованной и улучшенной стали, ёо [c.378]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...