Стабилизация аустенита механическая

Трещины часто распространяются от коррозионной точки, однако среды, вызывающие точечную коррозию, не обязательно вызывают коррозию при механических напряжениях. Стабилизация аустенита путем увеличения содержания никеля не препятствует коррозии, но замедляет распространение трещин. [c.169]

Приведенное выше объяснение механической стабилизации аустенита за счет всестороннего сжатия справедливо, очевидно, только для завершающей стадии превращения. В то же время в изотермических условиях стабилизация проявляется уже при выпадении первых объемов мартенсита, когда всестороннее сжатие окружающего их аустенита практически исключено. [c.20]

Влияние степени деформации на положение точки Г,,, д исследованных сталей показано на рис. 100 и 101. Во всех случаях малые деформации аустенита, характерные для сварки и обычной закалки, активизируют мартенситное превращение, а большие, применяемые при низкотемпературной термомеханической обработке, вызывают механическую стабилизацию аустенита и делают превращение более вялым, т. е. [c.171]

С этих же позиций А. М. Макара [91] сделал попытку объяснить пониженную склонность легированной стали к образованию холодных трещин в околошовной зоне при сварке аустенитными или легированными ферритными электродами (по сравнению с нелегированными ферритными) влиянием состава металла шва на температурный интервал мартенситного превращения в околошовной зоне (см. также 3 гл. II). При сварке нелегированными ферритными электродами в металле шва происходят фер-ритное и перлитное превращения (примерно при 600°), а в околошовной зоне легированной стали еще сохраняется аустенит. Вследствие увеличения удельного объема металла шва при превращении аустенита и разницы в коэффициентах линейного расширения металла шва и околошовной зоны, при дальнейшем охлаждении аустенит в околошовной зоне подвергается дополнительной малой деформации растяжения. Основываясь на первых работах Г. В. Курдюмова [188] и В. И. Просвирина [229], А. М. Макара предположил, что эта деформация должна приводить к механической стабилизации аустенита и сдвигать температурный интервал мартенситного превращения в область более низких температур. В случае же отсутствия фазового превращения в металле шва (аустенитные [c.206]

Обработка низкотемпературная 7 — 530 — Влияние температуры закалки 7 — 531 — Количество остаточного аустенита — Влияние температуры закалки 7 — 531 — Оборудование 7 — 535 — Повышение механических свойств 7 — 532 — Режимы 7 — 530 — Стабилизация остаточного аустенита [c.275]

Если температура превращения сравнительно низка и располагается ниже температурного порога рекристаллизации, то полиморфное превращение протекает за счет когерентного роста, т. е. по мартенситной кинетике. В изотермических условиях после нарушения когерентности за счет пластической деформации превращение приостанавливается, так как рост уже имеющихся кристаллов новой фазы диффузионным путем исключен, а для образования новых мартенситных зародышей требуется дальнейшее понижение температуры. Однако и в условиях непрерывного охлаждения мартенситное превращение во многих сплавах ие доходит до конца Даже обработка холодом не всегда приводит к полному превращению остаточного аустенита в мартенсит. Это обусловлено механической и термической стабилизациями исходной фазы. [c.19]

Влияние углерода (0,4 й 0,9%) на механические свбйст- ва железомарганцевых сплавов, содержайхйх От 8 До 38% Мп, подробно изучено в работах И. Н. Богачейа 1]. Установлено, что увеличение содержаний углерода приводит к Стабилизации аустенита и понижению мартенситной точки Жв, вследствие чего и уменьшается полнота [c.104]

Механические свойства стали 08Х15Н5Д2Т после стабилизации аустенита при прямом и обратном превращениях (В. И. Козловская) [119] [c.156]

Когда мартенситное превращение развивается вслед за диффузионными и промежуточными превращениями (И ш—И уг) м. н и 7 ,, могут заметно изменяться. В сталях с изменением скорости охлаждения в пределах — количество продуктов промежуточного превращения увеличивается, а температура Г,, обычно снижается главным образом за счет стабилизирующего эффекта фазового наклепа, вызываемого промежуточным превращением. При этом либо не изменяется, либо немного повышается (см. рис. 69, е). Хотя это объяснение и является наиболее общим, но, по-видимому, не единственно возможным. Например, в ряде случаев снижение Г,, может быть обусловлено также и обогащением нераспавшейся части аустенита углеродом к концу промежуточного превращения, о чем свидетельствует увеличение тетрагональности мартенсита [5]. На повышение Г,, (особенно вблизи может оказывать влияние также и снижение дополнительного эффекта механической стабилизации аустенита в процессе самого мартенситного превращения, так как с уменьшением скорости охлаждения количество высокотемпературных продуктов превращения аустенита (феррит и перлит) возрастает и наклеп остаточного аустенита и уровень сжимающих напряжений в нем на завершающих стадиях мартенситного превращения понижаются. [c.137]

Обработка холодом сталей указанных выше групп после НТМО (перед отпуском), как правило, весьма незначительно изменяет механические свойства [277]. Это указывает на небольшое содержание остаточного аустенита, несмотря на то что нри высоких степенях деформации механическая стабилизация аустенита и ее влияние на кинетику последующего мартенситного нревращения должны возрастать. По-видимому, это обусловлено тем, что все эти стали имеют относительно высокие температуры начала и конца мартенситного превращения, а деформация аустенита при НТМО производится обычно в температурном интервале 550—500°, в котором аустенит имеет высокие унругопластические свойства и поэтому менее подвержен явлению механической стабилизации, чем при ВТМО. [c.269]

Превращение остаточного аустенита в мартенсит при длительном хранении и особенно ко время работы подшипника при отрицательных температурах сопровождается значительным увеличением его линейных размеров. Это происходит в том случае, когда фактическая температура закалки оказывается выше 1070° С, Для стабилизации размеров и повышения контактной усталостной прочности применяют дополнительную обработку стали холодом. Мартенситное превращение при закалке в практически применяемом интервале закалочных температур заканчивается при 70° С. Оптимальный режим термической обработки стали 9X18, позволяющий получить высокую степень стабильности геометрических размеров деталей подшипников в интервале рабочих температур от —200 до + 150 С и обеспечивающий наилучший комплекс механических свойств, состоит из предварительного (до 850° С) и окончательного нагрева (до 1050—1070° С), охлаждения в масле, а затем замедленного охлаждения до —70° С и отпуска при 150—180° С. [c.376]

Наиболее полно механическая и термическая стабилизации изучены на сталях. По современным представлениям, один из механрхзмов, обусловливающих эти явления, связан с блокированием дислокаций примесными атомами внедрения (углеродом, водородом и т. д.) и образованием вокруг дислокаций облаков Коттрелла, что приводит к повышению сопротивления сдвигу и препятствует образованию зародышей мартенсита. Примесные атомы снижают также и свободную энергию в этих местах искажений решетки и тем самым уменьшают движуш ую силу превращения [15, 16]. Однако механизм блокирования дислокаций различен. Предполагают, что при относительно низких температурах блокирование дислокаций может происходить за счет выдавливания углерода из решетки всесторонне сжатого аустенита в зоны с повышенной растворимостью, расположенные вокруг дислокаций и находящиеся в упругодеформированном состоянии (механическая стабилизация). При более высоких температурах перемещение углерода к дислокациям обусловлено обычным механизмом диффузии (термическая стабилизация) [6, 15, 33—35]. При еще более высоких температурах (для стали обычно выше 500—600°) происходит дестабилизация аустенита, так как вследствие повышенной тепловой подвижности атомов углерода облака Коттрелла разрушаются. К тому же с увеличением температуры разница в равновесных концентрациях углерода в неискаженных и искаженных участках кристаллической решетки снижается. [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...