Тяжение проводов

Указания по эксплуатации. Прокладка и монтаж провода должны производиться при температуре окружающей среды не менее минус 20°С- При особой необходимости монтаж проводов допускается производить при более низкой температуре [176]. Тяжение провода во время прокладки рекомендуется осуществлять при помощи чулка или специального зажима. Усилия, возникающие во время тяжения провода, не должны превышать 35 Н на 1 м.м сечения токопроводящей жилы. Скорость раскатки проводов не должна превышать 5 км/ч (порядка 80 м/м.ин) [176]. Минимальный радиус изгиба провода при монтаже и установленного на [c.357]

Опорные и проходные изоляторы разъединителей могут подвергаться воздействию значительных механических нагрузок усилия (момента), передаваемого от привода, и электродинамической силы, передаваемой на изоляторы токоведущими частями при коротких замыканиях. Изоляторы разъединителей наружной установки, помимо вышеуказанных механических нагрузок, воспринимают усилия от воздействия ветра и от тяжения проводов, подведенных к разъединителю. Механическая прочность изолятора определяется разрушающим усилием на изгиб, плавно приложенным к его верхнему торцу. Запас механической прочности изоляторов разъединителей внутренней установки и разъединителей наружной установки до 35 кВ, согласно [c.14]

Таблица 1-1 Допустимое тяжение проводов

Допустимое тяжение проводов, Н (кгс). не более [c.16]

Разгрузка поворотного изолятора от воздействий изгибающих сил осуществляется введением в конструкцию разъединителя опорного изолятора, жестко закрепленного на раме рядом с поворотным изолятором. Этот опорный изолятор будет воспринимать нагрузку от тяжения провода, давления ветра и электродинамических усилий. Следовательно, поворотный изолятор будет только передавать крутящий момент от привода к ножам разъединителя. Кроме того, при наличии опорного изолятора упрощается конструкция опорного подшипника, так как последний тоже разгружен от изгибающих сил. [c.34]

Промежуточные угловые опоры устанавливаются на углах поворота линии с подвеской проводов в поддерживающих гирляндах. Помимо нагрузок, действующих на промежуточные прямые опоры, промежуточные и анкерные угловые опоры воспринимают также нагрузки от поперечных составляющих тяжения проводов и тросов. При углах поворота линии электропередачи более 20° вес промежуточных угловых опор значительно возрастает. Поэтому в СССР промежуточные угловые опоры применяются для углов до 10—20°. При больших углах поворота устанавливаются анкерные угловые опоры. [c.7]

При установке анкерных опор на прямых участках трассы и подвеске проводов с обеих сторон от опоры с одинаковыми тяжениями горизонтальные продольные нагрузки от проводов уравновешиваются и анкерная опора работает так же, как и промежуточная, т. е. воспринимает только горизонтальные поперечные и вертикальные нагрузки. В случае необходимости провода с одной и с другой стороны от опоры можно натягивать с различным тяжением, тогда анкерная опора будет воспринимать разность тяжения проводов. В этом случае, кроме горизонтальных поперечных и вертикальных нагрузок, на опору будет также воздействовать горизонтальная продольная нагрузка. [c.8]

При установке анкерных опор на углах (в точках поворота линии) анкерные угловые опоры воспринимают нагрузку также от поперечных составляющих тяжения проводов и тросов. [c.8]

Концевые опоры устанавливаются на концах линии. От этих опор отходят провода, подвешиваемые на порталах подстанций. При подвеске проводов на линии до окончания сооружения подстанции концевые опоры воспринимают полное одностороннее тяжение проводов и тросов. [c.8]

Прн закреплении в натяжных гирляндах на опорах анкерного типа тяжение провода передается на опоры, вызывая в опорах силу, равную по значению, но противоположную по направлению эта сила называется реакцией. [c.31]

Значения тяжений в точках подвеса, определяемые по формулам (1-30) и (1-32), необходимы для расчета гирлянд изоляторов, значения напряжений и Од — формулы (1-33) и (1-34) — для расчетов проводов при больших стрелах провеса. Для расчетов опор необходимы значения горизонтальных и вертикальных составляющих тяжений в проводах и тросах. Как уже было указано, горизонтальные составляющие тяжения в точках подвеса всегда одинаковы и равны тяжению провода в низшей точке [c.38]

Выбор типа изоляторов для натяжных гирлянд, воспринимающих нагрузку от тяжения провода и собственного веса гирлянды, производится по формулам [c.74]

РАСЧЕТ ТЯЖЕНИЯ ПРОВОДА ПРИ ОБРЫВЕ В ОДНОМ ИЗ ПРОЛЕТОВ [c.76]

Зависимость тяжения провода от горизонтального перемещения одной из его точек подвеса [c.76]

Изменение тяжения провода в результате смещения его точки подвеса называется редукцией, установившееся новое тяжение — редуцированным, а отношение редуцированного и начального тяжений — коэффициентом редукции. [c.77]

Уменьшение тяжения провода, или редукция, зависит в основном от конструкции опоры, длины гирлянды, нагрузки и длины пролета до обрыва провода. [c.77]

Длина гирлянды оказывает большое влияние на редуцированное тяжение. Чем длиннее гирлянда, тем больше ее отклонение и тем меньше редуцированное тяжение провода. Отметим, что такое тяжение возникает только при подвеске проводов в глухих зажимах при выпадающих зажимах провод сбрасывается на землю, а при зажимах ограниченной прочности заделки он проскальзывает в зажиме, и его тяжение уменьшается до 600—800 даН. Длина пролета также влияет на редуцированное тяжение чем больше пролет, тем меньше доля его изменения вследствие отклонения гирлянды. Поэтому при увеличении пролета значение редуцированного тяжения возрастает. [c.77]

Для определения зависимости тяжения провода от перемещения одной из его точек подвеса рассмотрим провод, подвешенный в двух точках А я В, находящихся на одинаковой высоте (рис. 3-1). Точку [c.77]

Рассмотрим изменение тяжения провода, подвешенного в точке А на анкерной опоре и в точке В на промежуточной, в случае его обрыва в пролете № 1, смежном с промежуточной опорой (рис. 3-2). [c.79]

Рис. 3-4. Графический расчет тяжения провода при одном уцелевшем пролете

Рис. 3-6. Графический расчет тяжения провода при любом числе уцелевших

При монтаже провод должен быть подвешен с таким тяжением, чтобы напряжения в проводе во всех режимах соответствовали расчетным значениям. Тяжение провода может быть измерено непосредственно при помощи динамометра или определено косвенным путем по значению стрелы провеса. Последний способ дает более надежные результаты, поэтому необходимое тяжение определяют по замеру стрел провеса. В большинстве случаев можно измерять стрелы провеса путем визирования с опоры на опору, что наиболее просто и удобно (рис. 4-8, а, 4-9). [c.97]

Если одна или обе опоры перехода промежуточные, то при пересечениях линий связи, железных и автомобильных дорог, трамвайных и троллейбусных линий, надземных трубопроводов и канатных дорог линиями с проводами сечением менее 185 мм требуется расчет габарита по аварийному режиму при обрыве провода в соседнем пролете. Этот расчет производится в режиме среднегодовой температуры при отсутствии гололеда и ветра. Способы определения тяжения провода при обрыве изложены выше в гл. III. [c.101]

Нормальным режимом называется работа линии при необорванных проводах и тросах. Прн работе в этом режиме на опоры и их основания действуют постоянные нагрузки от собственного веса опор, изоляторов, проводов и тросов без гололеда. К постоянным нагрузкам относятся также нагрузки от тяжений проводов и тросов при среднегодовой температуре и отсутствии ветра и гололеда, передаваемые на опоры некоторых типов (угловые и концевые — см. ниже 5-5). При работе линии в нормальном режиме опоры подвергаются периодически воздействию кратковременных нагрузок от давления ветра на провода, тросы и опоры, а также от веса гололеда на проводах и тросах. К кратковременным относятся также нагрузки от тяжения проводов и тросов сверх их значения при среднегодовой температуре. Работа линий в нормальном режиме происходит в течение большей части времени их эксплуатации, поэтому принимаемые в нормальном режиме сочетания нагрузок называются основными сочетаниями. В расчетах всех опор по [c.114]

Горизонтальные а) ветровая нагрузка на конструкцию опоры б) ветровая нагрузка на провода и тросы в) нагрузки от тяжения проводов и тросов. [c.116]

Нагрузки от тяжения проводов и тросов определяются по формуле [c.117]

Нормативные нагрузки от тяжения проводов и тросов, действующие на опоры анкерного типа, определяются по формуле (5-10) без каких-либо понижающих коэффициентов. [c.118]

Расчетные схемы промежуточной одноцепной опоры изображены на рис. 5-4, где Gj, Gn, Gp — соответственно вес троса, провода и гирлянды Qt> Qn ветровые нагрузки Т — тяжение провода. [c.119]

Анкерные опоры. В нормальном режиме анкерные опоры, предназначенные для установки на прямых участках трассы, рассчитываются так же, как промежуточные опоры на давление ветра максимальной скорости при отсутствии гололеда и на ветровое давление при гололеде. Тяжения проводов, закрепленных с обеих сторон анкерной опоры в натяжных гирляндах, могут быть различными (в зависимости от условий работы проводов на участках, ограничиваемых анкерными опорами). Поэтому анкерная опора может воспринимать разности тяжений в проводах и тросах АГп и ДГт, что и учитывается в расчете (рис. 5-5, а). [c.119]

При аварийном режиме концевые опоры рассчитываются на такие же условия, как анкерные,опоры, т. е. на обрыв проводов одной или двух фаз (в зависимости от материала и сечения проводов). Следует учитывать, что для одноцепной концевой опоры с расположением двух фаз с одной стороны от оси опоры и одной фазы — с другой обрыв проводов одной фазы создает более тяжелые условия загружения, чем обрыв проводов двух фаз (в этом режиме на опору передается крутящий момент от тяжения проводов двух фаз, так как тяжение проводов фаз в сторону подстанции, подвешиваемых с очень малым тяжением, принимается равным нулю). [c.121]

При проверке на эти условия можно в случае необходимости предусматривать временное усиление отдельных элементов опор и установку временных оттяжек. Однако, как было указано выше, все опоры анкерного типа должны выдерживать нагрузку, равную 2/3 максимального одностороннего тяжения проводов и тросов без установки временных оттяжек. [c.121]

Определяем изгибающие моменты от тяжения провода при одностороннем обрыве его в аварийном режиме. Рассматриваем обрыв крайнего провода. Как указано в 5-4, нормативная нагрузка в аварийном режиме для [c.131]

На линиях напряжением 110 кВ и выше применяются промежуточные угловые опоры, рассчитанные, как правило, на углы поворота до 10°. Опоры этого типа отличаются от промежуточных вылетами траверс, увеличенными с учетом отклонения гирлянды в поперечном направлении, и усиленной конструкцией ствола, на который помимо ветровых нагрузок действуют нагрузки от тяжений проводов и тросов. Промежуточная угловая опора линий ПО кВ представлена на рис. 7-18, линий 330 кВ — на рис. 7-19. [c.158]

Находим расчетные нагрузки на опору от проводов и тросов в соответствии с изложенным в пятой главе. Опуская промежуточные вычисления, результаты расчета нагрузок сводим в табл. 7-15, в которой расчетные нагрузки от тяжения провода и троса даны с учетом коэффициента сочетания, равного для промежуточных опор 0,8 (см. 5-4). [c.190]

Опорньп" изолятор разъединителя должен выдерживать приложенный к нему момент М макс При одновременном возденет-ВИИ на него тяжения провода, ветровой нагрузки и сил, необходимых для включения (отключения) разъединителя без гололеда. [c.93]

При необорванных проводах и тросах промежуточные опоры, как правило, не воспринимают горизонтальной нагрузки от тяже-ния проводов и тросов в направлении линии и поэтому могут быть выполнены более легкой конструкции, чем опоры других типов, например концевые, воспринимающие тяженне проводов и тросов. Однако для обеспечения надежной работы лшши промежуточные опоры должны выдерживать некоторые нагрузки в направлении линии (см. гл. V). [c.7]

Выпадающие зажимы (называемые также в ы -пускающими), выбрасывающие лодочку с проводом при отклонении поддерживающей гирлянды на определенный угол, (около 40°) в случае обрыва провода в одном из пролетов. Таким образом, тяжение провода, оставшегося необорванным, не передается на промежуточную опору. Эта особенность работы выпадающего зажима позволяет несколько уменьшить массу промежуточной опоры. Однако в эксплуатации наблюдались случаи выбрасывания проводов из выпадающих зажимов при пляске и неравномерной нагрузке гололедом в смежных пролетах. Поэтому выпадающие зажимы в настоящее время не применяются и ниже не рассматр иваются. [c.66]

Аварийны м р е ж и м о м называется работа линии при обрыве проводов и тросоь. Обрывы проводов тросов должны быть устранены в возможно кратчайшие сроки для восстановления нормального режима работы линии. Продолжительность воздействия нагрузок аварийного режима сравните тьно невелика, на некоторых линиях обрывы проводов и тросов не наблюдаются за все время их эксплуатации. Поэтому в расчетах по аварийному режиму расчетные нагрузки от веса гололеда и от тяжения проводов и тросов умножаются на понижающие коэффициенты сочетаний 0,8—для промежуточных опор и их фундаментов, 0,9 — для анкерных опор и их фундаментов. Так, например, нормативное тяжение провода при обрыве на промежуточной опоре умножается на коэфф]щиент перегрузки 1,3 (табл. 5-4) и коэффициент сочетаний 0,8, т. е. на 1,3-0,8 = 1,04. Нагрузки от собственного веса умножаются только на коэффициенты перегрузки и не умножаются на коэффициенты сочетаний. [c.115]

Промежуточные угловые опоры. В нормальном режиме на промежуточные угловые опоры, помимо давления ветра на провода и опору, действует равнодействующая тяжения проводов и тросов Р = 2Tsin (а/2) (рис. 5-5), которая добавляется к давлению ветра на провод. Расчет промежуточных угловых опор по нормальному режиму производится по тем же двум схемам, как и промежуточных опор,— при отсутствии и наличии гололеда, причем направление ветра принимается по биссектрисе внутреннего угла поворота линии. [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...