Длина трубопровода приведенная

В табл. 41 приведены данные, соответствующие трубопроводу длиной 1 ж и диаметром 1 м. Поправочный множитель для других значений длины трубопровода приведен в табл. 42. [c.82]

Обозначим Q - нагрузка на ролик V- скорость ролика по нормали (скорость поршня) О — диаметр цилиндра р - давление / - длина трубопровода (приведенная для учета дополнительных сопротивлений в коленах, угольниках и тройниках) — диаметр трубопровода Я. - коэффициент потерь в трубопроводе (считая движение турбулентным для ламинарного движения вопрос разобран в [42]) у -плотность рабочей жидкости V — скорость в трубопроводе. Тогда [c.298]

Определить мощность Л/д при п = 900 об/мин (характеристика насоса задана), если температура перекачиваемой воды I = 60° С (р = 983 кг/м ), приведенная длина трубопровода (с учетом местных сопротивлений) / = 200 м, его диаметр = 0,1 м и коэффициент сопротивления трения 7 = 0,025. [c.431]

Определить эквивалентную длину всего трубопровода, приведенного к диаметру fj. Расчет вести по таблицам Маннинга для нормальных условий [1, 116], [11, 116]. [c.95]

Задача решается методом последовательных приближений. В случае ламинарного режима расход определяется из формулы (IX-22), в которой последовательными приближениями уточняются выбранные значения эквивалентных длин местных сопротивлений и приведенной длины трубопровода L. [c.237]

Рабочая жидкость — масло (v = 80 сСт, р = 870 кг/м ). Приведенная длина трубопровода / = 7 м, его диаметр d = 10 мм. [c.463]

Использовав понятие приведенной длины трубопровода, можно написать [c.267]

Если известно удельное сопротивление А (т. Q. d к %) п приведенная длина трубопровода /пр, то из уравнения (319) [c.268]

Объем полости насоса и трубопровода V = 5 см модуль упругости жидкости ж=1,5-10 H/ м скорость плунжера Уп=1 м/с диаметр плунжера dn = 8 мм длина трубопровода /.= 100 мм внутренний диаметр трубопровода d = 2 мм эквивалентная длина форсунки 1 = 2 мм диаметр сопла форсунки d = 0,4 мм коэффициент гидравлических потерь системы форсунка —трубопровод, приведенный к диаметру сопла =1,5. Плотность топлива р = 850 кг/м . [c.159]

Обычно в этих приводах гидроусилителем служит сопло—заслонка. При составлении расчетной схемы тип гидроцилиндра и распределительную гидроаппаратуру выбирают в соответствии с рекомендациями, учитывая, что масса подвижных частей привода (рис. 6.8) оказывает существенное влияние на его частотные характеристики и производительность. Возникающие при работе привода инерционные нагрузки также ухудшают его динамику. Как показывают эксперименты, при массе штока с инструментом 5 кг величина приведенной к центру поршня инерционной массы достигает в момент торможения 98 кг (при длине трубопроводов, соединяющих цилиндр с гидроусилителем, /т = 1 м). В результате уменьшения /т до 0,2 м инерционная масса снизилась до 40 кг, а fa привода возросла примерно на 20 Гц. [c.149]

Рис. 26. Диаграмма относительного расхода в зависимости от приведенной длины трубопровода.

Переведя все местные потери в эквивалентные длины, можно получить путем их суммирования с длиной трубопровода общую приведенную длину трубопровода. [c.87]

После определения удельной потери давления на 1м трубопровода можно определить общие суммарные потери давления в трубопроводе. Для этого необходимо полученную величину удельной потери умножить на общую приведенную длину трубопровода. Допустим, что полученная по номограмме удельная потеря давления в водяном теплопроводе R = 0 мм, длина однотрубного теплопровода 1 ООО м, а эквивалентная длина местных потерь равна 400 мм. Тогда общие потери давления в трубопроводе составят 27 =10(1 000+400) = =(14 000 мм=Ы ж=1,4 /сг/сж2=1,4 ат. С помощью такого расчета может быть определен, например, необходимый напор центробежного насоса для перекачки. [c.89]

Потеря давления на 1 приведенной длины трубопровода определится [c.106]

Если на трубопроводе имеется несколько сосредоточенных масс, то точку приведения следует принимать в месте расположения наиболее тяжелой массы из числа масс, расположенных поблизости от середины длины трубопровода. Все остальные массы приводим к выбранной точке приведения по формуле [c.185]

Мт = 0,5т/ и Gt — приведенная к середине пролета масса и соответствующий ей вес трубопровода т я I — погонная масса и длина трубопровода. [c.222]

Для вычисления колебания напора и скорости по длине трубопровода строим в зависимости от времени t значение функции f (—at) (сплошная кривая на фиг. 24). Значения координат х выбираем такими же, как и для рассмотренного выше примера закрытия регулирующего органа, т. е. 72,5 145,0 217,5 и 290,0 м. Следовательно, приведенные на стр. 74 значения сдвига по времени функции <р (—at) и смещения начала отсчета времени лг [c.80]

Так, при выполнении первого из приведенных требований учитывают возможность сокращения длины трубопроводов и числа соединений, применения комбинированных агрегатов и т, д. [c.218]

L p — приведенная длина трубопровода (с учетом собственных емкостей аппаратуры). [c.139]

Расчеты показывают, что влияние приведенной массы жидкости во многих случаях (при длинных трубопроводах и малых их диаметрах) значительно (в 5—6 раз) преобладает над влиянием массы подвижных механических частей компенсатора. Увеличение в 2 раза диаметра трубопровода сопровождается уменьшением р 4 раза приведенной массы жидкости. [c.113]

Минералаватные. и стеклаватные изделия, применяемые на объектах, лде запрещено использовать органические материалы, не должны иметь замасливателей и органических связок. Для трубопроводов с высокой температурой теплоносителя более 300°С) необ-кодимо применять двухслойную конструкцию нижний слой — из высокотемпературных материалов, имеющих низкий коэффициент теплопроводности и больщую массу верхний слой — из менее температуростойких материалов с меньшим коэффициентом теплопровод-иости и меньшей массой. Объем теплоизоляции на й м длины трубопроводов приведен в табл. 2. [c.105]

Рабочая жидкость — масло (V = 80сСт, р = 870 кг/м ). Приведенная длина трубопровода 1 — 7 м, его диаметр й — 10 мм. [c.460]

Простые трубопроводы н0 имеют ответвлении и могут быть постоянного диаметра d. При расчете предполагаем, что изисстны приведенная абсолютная шероховатость стенок трубы Д (см. табл. 2), кииема-1ическая вязкость и идкости v и длина трубопровода I гидравлическим расчетом выявляем одну из трех величин (две другие предполагаем выбранными) пропускную способность трубопровода (расход) Q, диаметр d или напор Н. [c.93]

Тогда, обозначив расч = /факт+ экв, МОЖНО опрсдслить сумму потерь по формуле Дарси — Вейсбаха, вводя в нее вместо действительной длины трубопровода I расчетную длину (ее называют также приведенной длиной) трубопровода /расч> [c.67]

Уравнение Дарои записывается для "приведенной" длины трубопровода, рассчитанной о учетом потерь на местных сопротивле- [c.38]

На рис. 12, а показана схема знакопостоянной гидропульсационной установки. В ее динамической модели (рис. 12, б) присутствуют массы жидкости в трубопроводе Ши, подвижных частей машины Шо, приведенная масса деталей рамы Шс, упругие жесткости подушки масла в цилиндре пульсатора Сц, подушки масла в цилиндре машины с , образца Сц и станины с -Объемная распределенная податливость жидкости в трубопроводах может быть учтена ее приведением к цилиндрам пульсатора и машины, поскольку длина трубопровода в выполненных конструкциях пульсаторов обычно на порядок ниже длины волны в трубопроводе прн рабочих частотах, С повышением частоты возбуждения в гидропульсационных установках на погрешность измерения оказывают влияние волновые явления в трубопроводах. В этом случае трубопровод пульсатора необходимо рассматривать как систему с распределенными параметрами. В большинстве конструкций гидропульсационных установок давление на силоизмерение отбирают из гидроцилнндра машины, поэтому не [c.345]

Для газонефтепроводного транспорта наибольший интерес представляют трубы, рассчитанные на высокое внутреннее давление и имеющие большой диаметр (до 1420 мм), толщины стенок которых превышают приведенные выше величины. Известно, что в северных районах в современных газопроводах диаметром до 1420 мм в результате разницы между температурой укладки и эксплуатации, равной 60—80 °С, возникают значительные продольные усилия, которые достигают 20 ООО кН. В результате их воздействия на выпуклых кривых, чаще всего на заболоченных территориях, наблюдались случаи выхода трубопровода на поверхность. Для предотвращения этого явления выпуклые кривые пригружаются железобетонными ори-грузами или ставятся винтовые или свайные раскрывающиеся анкера. При радиусе упругого изгиба 2500 м масса пригрузов 1,8 т в воде и 3 т на воздухе на 1 м длины трубопровода. Для улучшения работы забалластированного трубопровода в этих условиях необходима установка мертвых опор. Кроме того, опасными являются участки трубопроводов, на которых продольные перемещения могут вызывать разрушение соединений (подогреваемые нефтепроводы возле перемычек, задвижек и узлов пуска очистных устройств, в местах подключения к компрессорным станциям и др.), а также трубопроводы в которых продольные напряжения могут привести к разрыву — [c.235]

Эквивалентная тлина местного сопротивления — длина трубопровода, на которой потери трения равны при одинаковом расходе потере в местном сопротивлении /, = у- rf. Введение /з заменяет каждый участок трубой паз местных сопротивлений, с приведенной длиной Lj -= It + Система последовательных участков длиной L/ и диаметра di может быть приведена к трубе постоянного диаметра путем замены каждого участка эквивалентной ему ни сопротивлению трубой диаметра d, и эквивалентной тлины [c.498]

Криогенное растрескивание многолетнемерзлых грунтов приводит к тому, что участок трубопровода подвергается дополнительному однократному нагружению касательной распределенной силой по поверхности конструкции. Раскрытие криогенной трещины является случайной величиной, характеризуемой ее средним значением и среднеквадратическим отклонением. Длина трубопровода, на которой происходит подвижка грунта, также представляется случайной величиной. Касательная сила, приложенная к поверхности газопровода, рассматривается как сила трения, пропорциональная поровому давлению мерзлого грунта. В зоне криогенной трещины возникает максимальное растягивающее осевое напряжение, опасность которого для основного металла и поперечных сварных стыковых соединений оценивается по соотношениям, приведенным выше. Таким образом, при оценке прогнозируемого срока службы участка газопровода в промерзающих пучини-стых грунтах следует учитывать дополнительно значения осевых напряжений изгиба, вызванных особыми природными явлениями -ростом бугров морозного пучения, криогенным выпучиванием газопровода и криогенным растрескиванием грунтового массива. [c.545]

При расчетах времени срабатывания (быстродействия) системы необходимо учитывать приведенную массу жидкости, влияние которой во многих случаях (при длинных трубопроводах и малых их диаметрах) значителБно (в 5—6 раз) преобладает над влиянием массы подвижных частей. Увеличение диаметра трубопровода в 2 раза сопровождается уменьшением приведенной массы жидкости в 4 раза. [c.488]

Смотреть страницы где упоминается термин Длина трубопровода приведенная : [c.420] [c.106] [c.232] [c.235] [c.236] [c.172] [c.235] [c.236] [c.411] [c.232] [c.236] [c.237] [c.434] [c.163] [c.243] [c.134] [c.184] [c.20] [c.558] [c.529]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...