Рессоры формулы

Уравнения (6.4.5) и (6.4.6) описывают крутильные колебания двух валов ТНА, связанных упругой рессорой. Формулы, определяющие члены уравнений (6.4.5) и (6.4.6), описывающие вариации мощностей турбины и насосов, были приведены в гл. 4. [c.242]

Заметим, однако, что при расчете мощных винтовых рессор, таких, например, как применяемые в железнодорожном подвижном составе, следует пользоваться формулой (9.52), поскольку напряжения от среза здесь существенны из-за относительно большого значения d/R. Опыт эксплуатации пружин показывает, что первые трещины при разрушении, как правило, появляются с внутренней стороны витка, где действуют наибольшие суммарные касательные напряжения. [c.231]

Часто, рассчитывая амортизационные пружины (пружины для смягчения резких толчков), за основу берут величину энергии Т, которую должна поглощать пружина (рессора) во время эксплуатации. При этом исходят из того, что между перемещением к пружины и силой Р, действующей на нее, в пределах упругости существует прямолинейная зависимость. Поэтому потенциальную энергию деформации пружины можно выразить формулой [c.233]

Те же формулы справедливы и для вертикальных колебаний груза, расположенного на горизонтальной упругой балке или рессоре. При этом, если I — пролет балки, J — момент инерции поперечного сечения и Е — модуль упругости материала, то статический прогиб под действием груза при различных способах закрепления концов балки и расположения груза вычисляется по следующим формулам, которые выводятся в курсах сопротивления материалов [c.67]

Из формулы для определения коэффициента динамичности видно, что с увеличением А1 ( т.е. уменьшением жесткости стержня) Ад уменьшается. Поэтому в технике для смягчения ударов применяют пружины и рессоры — детали, имеющие малую жесткость (большую податливость). [c.288]

Для рессоры же из девяти листов (без верхнего) прогиб при тех же условиях выражался бы формулой [c.193]

Заметим, однако, что при расчете мощных винтовых рессор, таких, например, как применяемые в железнодорожном подвижном составе, следует пользоваться формулой (9.52), поскольку напряже- [c.249]

Заметим, что рессоры изготовляют из высокопрочных сталей, так что обычно величина [а] достигает 400 МПа и выше. Что касается прогиба рессор, то на практике (главным образом из-за трения между листами) он получается несколько меньше, чем у соответ-ствуюш,ей балки равного сопротивления, поэтому в формулах (10.148) и (10.150) вместо коэффициента 1,5 принимают р = = 1,2-f-1,40. [c.327]

В то же время прогиб консольного стержня постоянного сечения по формуле (5.29) был равен F/ /(3 / ). Следовательно, стержень равного сопротивления, ширина которого меняется по закону треугольника, не только вдвое легче стержня постоянного сечения, но и и.меет в полтора раза больший прогиб. Благодаря этим свойствам такие стержни используются в качестве упругих элементов — рессор. для защиты от толчков и вибрации. [c.144]

Жесткости Се1, в формулах (6) соответствуют участкам совместной работы пружины и рессоры. Приближенно можем написать [c.9]

Если этим смещением пренебречь, что соответствует s = 0 в формулах (19) и (20), то задача заметно упрощается. Она приводится к случаю составной пружины, когда сила трения рессоры постоянна и равна [c.12]

Жесткость рессор приближенно определяется по следующим формулам [c.512]

Запишем теперь выражения отдельных амплитуд, сначала для случая выбора в качестве обобщенных координат перемещений рессор Xi и Ха. В этом, более простом случае, абстрагированная схема может быть представлена в виде двух систем с одной степенью свободы (продольных, крутильных, физических маятников), связанных между собой инерционной связью (см. фиг. 1,3в,г). При обозначениях приведенных масс по формулам (1, 14) будем иметь [c.55]

По формулам (1. 45) амплитуды по концам рессор будут равны Р, [c.55]

Обычно подвесы и растяжки крепятся на рессорах. Расчет трех типов рессор может быть выполнен по следующим формулам [37, 58] [c.123]

Для рессоры, приведенной на рис. 66, в, прогиб определяется по формуле [c.124]

Усилие Q, с которым плоская рессора должна давить на регулирующий винт колодки (фиг. 100), определится по формуле [c.552]

По формулам (95), (96) и (97) можно определить вес колодки G. По силе рассчитывают пружину (рессору) [c.560]

Так как сила Р , действующая на ушко рессоры, известна, то, определив при расчёте по формулам (7) коэфициенты С],..., можно последовательно найти все силы, действующие между листами рессоры [c.728]

Рассматривая группу двух последних листов как самостоятельную рессору, можно [по формуле (12)] найти её прогиб [c.729]

Величины полных сил затяжки, действующих на концы листов собранной рессоры, определяются по формулам [c.730]

Изменение (увеличение) стрелки первого листа рессоры при сборке определяется по формуле [c.730]

Изгибающие моменты и напряжения в листах рессоры, вызванные силами затяжки Р определяются по формулам (9), (10) и (11). [c.730]

Выводы. В табл. 39 приведены коэфи-циенты с для рессор с листами одинаковой толщины и с одинаковой разницей между длинами смежных листов, вычисленные по формулам (7) для следующих четырёх случаев а) длина последнего листа равна разности длин смежных листов и концы листов обрублены по прямой (К = 0) б) при той же длине последнего листа концы листов оттянуты так, что /< = 0,5 в) длина последнего листа вдвое больше разности длин смежных листов и концы обрублены по прямой г) при той же длине последнего листа концы листов оттянуты (А = 0,5). [c.731]

Напряжения в листах рессоры зависят не только от толщины листов, но и от их длины. В обычно применяемых формулах эта зависимость не отражена. В большинстве случаев напряжение определяют по формуле (25), исходящей из предположения, что полный изгибающий момент, действующий на рессору. [c.731]

Для рессоры с большим числом листов при правильной её конструкции напряжения, вычисленные по формуле (25), мало отличаются от вызванных внешними вертикальными силами действительных напряжений в длинных листах. Практика показывает, что обычно расчёт по формуле (25) даёт существенную ошибку только при определении напряжений в двух последних листах рессоры. [c.732]

Проверка правильности выбора момента инерции сечения рессоры по напряжениям от внешних сил производится следующим образом. Максимальные напряжения, возникающие в самом толстом листе рессоры (обычно в коренном), определяются по формуле [c.734]

Для рессор, не воспринимающих тормозных и тяговых усилий, максимальный изгибающий момент определяется по формулам, приведённым в третьей графе табл. 40. [c.734]

Формулы для определения М к М приведены в третьей и четвёртой графах табл. 40. При передаче тормозных усилий знак плюс в формуле (28) относится к задней половине рессоры, при передаче тяговых усилий — к передней её половине знак минус относится в первом случае к передней половине, во втором — к задней. [c.734]

Если подсчитанная по формуле (27) толщина коренного листа окажется слишком малой или если при выбранной толщине Л напряжение G окажется слишком большим, то необходимо увеличить J. Если увеличение жёсткости рессоры нежелательно, то одновременное увеличением. /следует увеличить и длину рессоры. [c.734]

Примечание. В таблице приведены допустимые напряжения для подсчётов по формуле (27). Действительное напряжение в коренном листе при наличии затяжки рессоры меньше указанного в таблице вследствие того, что напряжение затяжки имеет другой знак. [c.734]

Определение напряжений в малых листах. Проверочные расчёты, основанные на общей теории рессор, позволяют установить, что напряжения в длинных листах с достаточной для практики точностью определяются по формуле (27), где под Л следует понимать толщину рассчитываемого листа. Напряжения в одном или в двух последних листах обычно значительно отличаются от даваемых формулой (27), особенно если концы листов не оттянуты. Поэтому напряжения в малых листах рессоры целесообразно проверять по приведённым ниже уточнённым формулам. [c.735]

Стандарты различных стран на испытания рессор дают формулы для определения прогиба /о рессоры при осадке. Эти формулы, внешне отличаясь друг от друга, по существу одинаковы и почти все могут быть приведены к виду [c.737]

Таким образом можно получить следующую формулу для определения стрелки собранной рессоры [c.737]

Причем в этом случае с = с . Характер изменения (а/6)тах представлен на рис. 4 (кривая 2). Как показывают расчеты, (п/6)шах всегда лежит (при прочих равных условиях) ниже (п/Ь)тах для составной пружины, так как в этом последнем случае рессора работает лищь на части цикла и проектная мощность сухого трения реализуется не полностью ф (х) <С 1 [формулы (19)]. [c.17]

В этих формулах J — момент инерции поперечного сечения я-го листа, / и — длины листов (для симметричной полуэллип-тической рессоры — половины длин листов). [c.730]

На фиг. 95, а приведены эпюры изгибающих моментов в листах четырёхлистовой рессоры, не имеющей затяжки. Все листы — одинаковой толщины концы листов обрублены по прямой (К = 0) длина последнего листа равна разности длин смежных листов. Из эпюр видно, что в самом коротком листе напряжение на 43 /о выше, чем даваемое формулой (25). На фиг. 95, б приведены эпюры моментов в листах аналогичной рессоры, последний лист которой в 1,5 раза длиннее, чем разность длин смежных листов. [c.732]

Опыт показывает, что при установке рессоры в стремянки она становится более жёсткой, чем если она не затянута стремянками, однако её жёсткость увелтивается не в такой степени, в какой уменьшается её рабочая длина. Близкие к действительности результаты получаются, если из полной длины рессоры вычесть половину расстояния между стремянками s. Поэтому в формулах для прогиба полная длина рессоры I везде заменена [c.734]

Выражение (36) можно получить теоретически, если задаться величиной доаускаемого относительного удлинения для материала наиболее толстого листа. Предполагая, что коренной лист рессоры изгибается по дуге окружности, можно найти зависимость между прогибом и изменением кривизны листа. Для симметричной полу-эллиптической рессоры эта зависимость выражается формулой [c.737]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...