Фланцы Усилия расчетные

Если болты фланцевой муфты установлены в отверстия с зазором (рис. 4.36, вариант 2), то крутящий момент передается за счет трения, возникающего между фланцами муфты. В этом случае расчетное усилие, растягивающее болт, должно быть [c.437]

Стержни при действии изгибающих усилий. В описанной выше расчетной модели учитываются лишь деформации растяжения (сжатия) соединяемых деталей, что имеет место лишь в конструкциях с толстыми (жесткими на изгиб) фланцами. [c.57]

Рассмотрим соединение с полосовой формой стыка (рис. 3.20). Положим, что болт затянут предварительно с усилием Qq, а давления на торцах гайки равны соответственно q (z) и q2(z). Соединение нагружено силой N и изгибающим моментом М — внешними нагрузками Такая расчетная схема является достаточно точной при расчете фланцев с полосовым стыком и может использоваться как приближенная при расчете фланцевых соединений с кольцевым и прямоугольным стыками. [c.57]

На рис. 6.12 приведены расчетные (сплошные линии) и экспериментальные (штриховые линии) значения полных усилий в болтах (Qo = Qo + A 6) фланцевого соединения, показанного на рис. 6.7. Замер усилий производили с помощью тензометрических болтов с резьбой Ml2. Кривые / и 2 получены для соединения при толщинах фланцев соответственно ti + t2 = 9- - 8 мм и ti + t2= 8+ 8 мм. [c.111]

При расчете плотности принимают закон распределения давления по разъему фланца от усилия одной шпильки, т. е. не учитывается влияние рядом стоящих шпилек, что также приводит к завышению расчетного напряжения в шпильке. [c.380]

Усилие затяжки шпилек для фланцев с разгруженными канавками определяют исходя из расчетной схемы, изображенной на рис. 177. Из уравнений статики [c.383]

Наличие упругих прокладок между стальными фланцами дает основание рассматривать это соединение как случай, когда жесткость стыка значительно меньше жесткости болтов. В данном примере, как упоминалось ранее, расчетная нагрузка складывается из суммы внешнего усилия, действующего на болт, и величины его предварительной затяжки, откуда для одного болта принимаем [c.133]

Расчет соединений с контактирующими фланцами. Расчетное суммарное усилие для фланцевых болтов (рис. 6) определяют из условия [c.70]

Стандартные и нормализованные цельные фланцы [20, 33, 34] рассчитаны на применение прокладок неметаллических и металлических (с мягким наполнителем). Основной расчетной величиной при конструировании фланцевого соединения является растягивающее усилие в болтах (шпильках) Р [5] [c.484]

Вначале для рабочих условий выбирается материал и определяются допускаемые напряжения. Затем определяются расчетные размеры толщина стенки обечайки з, днища рубашки в р, выбираются материал и форма прокладки, рассчитывается обтюрация (ширина прокладки Ь и усилие сжатия Р п). По усилию Р п и усилию, создаваемому средой Р р, рассчитывается фланцевое соединение и определяются размеры фланца, число и размеры болтов, шпилек, рассчитывается крышка. После этого рассчитывается компенсатор, подбираются или конструируются крышка, указатель уровня и определяется приведенное напряжение Одр обечайки под действием давления испытания Ри [c.487]

Изгибающие моменты во фланцах, нажимном кольце и опорном бурте от давления гидравлического испытания определяют по формулам пп. 5.1 — 5.3 настоящего приложения. При этом в формулах (П 10.24) и (П10.25) вместо расчетного давления р подставляют давление гидравлического испытания p а усилие от расчетного давления F2, определяемое по формуле (П 0.4). заменяют усилием от гидравлического испытания p2h, определяемым по формуле (П10.5). [c.512]

Максимальный (расчетный) изгибающий момент от усилий, действующих на фланцы, нажимное кольцо и опорный бурт, определяют по формуле [c.512]

Кулачковые муфты — это предохранительные муфты без разрушающегося элемента. Вращающий момент передается кулачками трапециевидной формы, которые выполнены на фланцах ведущей и ведомой полумуфт (рис. 15.19), прижимаемых одна к другой центральной пружиной или несколькими пружинами, расположенными по окружности среднего диаметра кулачков. Усилие пружины должно быть достаточным для передачи номинального вращающего момента. Если вращающий момент становится больше расчетного [c.286]

Сочетание методов строительной механики оболочек и колец и теории упругости. Вместо использования приближенных соотношений, связывающих контактные перемещения и давления в разъемных соединениях, возможно определение местной податливости путем решения краевых задач теории упругости для этих зон. При малой ширине шюшадок контакта, составляющих 1/10-1/5 толщины фланцев и расположенных на краю фланцев, здесь также удобно использовать предположение, что осевые контактные напряжения распределены линейно и могут быть заменены нормальными и изгибающими контактными усилиями. При этом разрывные сопряжения, естественно, включаются в общую расчетную схему составной многократно статически неопределимой конструкции. Получающиеся в соответствии с принятым предположением перемещения на площадках контакта несколько отличались от линейных, однако максимальное отклонение не превышало 5% наибольшего значения прогиба на площадке. Эту величину можно приближенно считать оценкой погрешности принятого предположения, так как компенсирующие эти отклонения напряжения составили такую же часть от заданных. [c.134]

Сравнение экспериментальных и расчетных значений усилий в болтах растягиваемых соединений показывает, что расчет по постоянной податливости удовлетворительно согласуется с экспериментом для жестких (толстых) фланцев, а также для податливых на изгиб фланцев при сильной предварительной затяжке и неболылой впешией нагрузке. [c.61]

Корпусные конструкции энергетических установок помимо разнообразия составляющих их элементов и узлов [1, 2, 4], требующих совместного рассмотрения при расчете напряженного состояния, включают, как показано выше, большое разнообразие условий их взаимодействия, особенно в узлах разъема фланцевых соединений. Некоторые из этих условий могут быть определены численными методами теории упругости (упругие контактные податливости фланцев) или экспериментально (податливости резьбовых соединений или пластических прокладок) для других условий, существенно влияющих на напряженное состояние всей конструкции, могут быть заданы лишь возмоягные пределы их изменения (допуски на зазоры в соединениях крышки п корпуса реактора, коэффициенты трения). Это требует при проектировании, расчете напряжений и оценке прочности корпусных конструкций рассмотрения большого числа вариантов взаимодействия с целью учета наименее благоприятного возможного их сочетания либо задания ограничений на условия изготовления и эксплуатации, исключающих неблагоприятный вариант напряженного состояния. Учесть указанные особенности разъемных соединений при использовании традиционных методов расчета многократно статически неопределимых конструкций, например методом сил [1, 4], из-за большой трудоемкости не представляется возможным поэтому рекомендуемые в настоящее время расчетные схемы [4] рассматривают отдельные узлы корпусных конструкций без учета указанных условий взаимодействия, пренебрегая силами трения, ограничениями по взаимным перемещениям в посадочных соединениях крышки и корпуса, контактными податливостями фланцев. В частности, изменение усилия затяга шпилек фланцевых соединений в различных режимах определяется без полного учета деформаций всей конструкции, что не позволяет обоснованно выбрать величину предварительного затяга шпилек. [c.88]

При нежестких фланцах, например при стыковке двух тонкостенных отсеков посредством нежестких шпангоутов, нейтральная линия Xi будет находиться между линией Л1Л и осью х. Принимая положение нейтральной линии с координатой 30°, расчетную схему эквивалентного кольцевого сечения болтов представим в виде, показанном на рис. 107, б. Усилие в наиболее [c.355]

Расчет соединений с неконтактирую-щи.ми фланцами. Расчетное усилие, действующее на болты (рис. 4), необходимое для грузок и обеспечения герметичности стыка, определяют по формуле [c.56]

Расчетная схема соединения с неконтактирующими фланцами. Рассмотрим упрощенную схему фланцевого соединения (рис, 12). Трубу заменяем цилиндрической оболочкой постоянной толщины, фланец рассматриваем как кольцо (см. гл. XIX). Такую расчетную схему можно использовать для фланцевых соединений с неконтакти-рующимп фланцами. Кольцо счи-тае.м жестким в радиальном направлении, влиянием перере.зы-вающих усилий в месте соединения фланца и трубы пренебрегаем. [c.73]

Расчет соединений с неконтактирующими фланцами. Расчетное усилие, действующее на болты (рис. 4), определяют по формуле [c.68]

Такую расчетную схему можно использовать для фланцевых соединений с неконтактирующими фланцами. Кольцо считаем жестким в радиальном направлении, влиянием перерезывающих усилий в месте соединения фланца и трубы пренебрегаем. [c.80]

Домкраты Ленинградского типа (рис. МП.15). Расчетное давление 150 кгс1см , усилие домкрата 21,4 т. Наибольший ход штока 520 мм. Уплотнение состоит из двух манжет, стального подман-жетного кольца и манжетных колец. Днище цилиндра прикреплено к корпусу двенадцатью гайками, навернутыми на шпильки диаметром 16 мм. Днище уплотнено манжетой. Уплотнение сальника домкрата состоит из направляющей втулки и сальниковых колец с сальниковыми набивками между ними, Уплотнение набивки осуществляется сжатием сальникового фланца с помощью шпилек, ввернутых в его бортовой фланец. На конец штока навернута стальная головка, положение которой фиксируется штоком. При помощи винта к головке домкрата прикреплен башмак, удерживаемый в необходимом положении стальным фиксатором. Количество домкратов должно быть равно числу блоков в конце обделки или быть кратным числу блоков. Основные размеры манжет, изготовляемых из кожи или специальной резины, приведены в табл. V1II.22. [c.435]

Сортаментом предусмотрены фланцы из стали марок 09Г2С-15 по ГОСТ 19903—74 и 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465—82. Фланцевое соединение растянутого пояса выполняется с предварительным натяжением высокопрочных болтов при монтажной сборке расчетным усилием Bpt=0,9 RbhAbn, фланцевое соединение сжатого [c.307]

Указанная теория обладает тем недостатком, что расчетные величины напряжений наименее достоверны как раз в области наиболее высоких их значений — вблизи перехода от цилиндрической части вала к фланцу, где в некоторой кольцевой зоне действительное напряженное состояние не соответствует ни напряжениям в кольце, ни напряжениям в оболочке. Как следствие условности расчетной схемы, теоретические величины наибольших напряжений в оболочке существенно зависят от положения в пределах переходного закругления произвольно задаваемой границы т — п между оболочкой и кольцом (загругление может быть полностью или частично отнесено к сечению кольца). В этой связи была сделана попытка подобрать такое расчетное положение сечения т — п, при котором результаты расчета приблизительно соответствовали бы экспериментальным напряжениям, найденным по измерениям деформаций трубчатой части вала. Оказалось, что для каждого определенного вала указанное положение сечения т — п действительно существует, но при различных соотношениях размеров вала условная граница должна быть проведена в каждом случае по-разному относительно центра переходного загругления. Если к тому же принять во внимание, что в пределах переходного закругления характер распределения напряжений по толщине стенки вала отклоняется от линейного закона, что затрудняет переход от вычисленных усилий к напряжениям, приходится сделать заключение, что надежные данные о наибольших напряжениях в валу могут быть получены только непосредственно на основании опыта. [c.378]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...