Бронза — Коэффициенты трения и характеристики

Несмотря на высокие прочностные характеристики, титановые сплавы плохо сопротивляются трению и обладают пониженной износостойкостью. Коэффициент трения их при работе в паре с титаном и другими сплавами очень высок и достигает 1,5. Имеет место заедание и ускоренное изнашивание титана. При работе титановых сплавов в паре с латунью и бронзой или сталью износ титановых сплавов в 15—30 раз больше износа этих металлов. [c.100]

Изменение коэффициентов разгрузки для несущих пробок, выполненных из фторопласта ФТ-4, резко приводит к снижению силы и коэффициента трения при значениях = 0,8 численные величины последних достигают своего минимума 0,04—0,05 и практически стабилизируются. Значения разности коэффициентов трения покоя и движения в функции коэффициента разгрузки при различных скоростях движения для несущих пробок, выполненных из бронзы и фторопласта ФТ-4, приведены на рис. X 1-13, б. Для бронзы резкое падение значения g наблюдается до = 0,6 (с 0,12 до 0,06), затем изменение не вызывает значительных изменений А/ (Af = — /дв)- Для фторопласта ФТ-4 значительное уменьшение наблюдается на всем диапазоне изменения, но наиболее резкое до значения с = 0,8. Таким образом, по характеристикам трения наиболее благоприятным и эффективным материалом для несущих пробок является фторопласт ФТ-4. [c.370]

Схема работы (прямая или Обратная) существенно влияет jна инициирование ИП. ИП в парах трения бронза—сталь проявляется лишь в обратных парах, так как в - прямых парах сервовитный слой соскабливается стальным образцом. При трении пар, составленных из медных сплавов, ИП возникает в разноименных прямых парах (контртело из оловянистой бронзы, образец — из безо-ловянистой). Безоловянистая бронза более коррозионно активна, чем оловянистая, поэтому на ее поверхности быстрее в условиях трения формируется сервовитный слой. На поверхности оловянистой бронзы в первую очередь растворяются цинк и свинец, поэтому поверхности трения обогащаются оловом. В этом слое происходят фазовые превращения, приводящие к образованию е-фазы, значительно более твердой, чем остальные составляющие. Указанные физико-химические процессы приводят к инверсии твердостей в тончайших поверхностных слоях и соответственно к инверсии схем трения (прямая пара становится обратной, и наоборот). В обратных парах имеет место схватывание и заедание трущихся поверхностей. То же самое наблюдается при трении одноименных безоловянистых бронз. При трении одноименных оловянистых бронз коэффициент трения [и износ такие же, как и в тех парах, где имеет место ИП, а нагрузочная способность повышается в 2—3 раза (последнее объясняется тем, что обе поверхности обладают пассивирующими свойствами). Другая особенность заключается в том, что поверхности трения обогащены оловом (имеют блестящий и полированный вид). По-видимому, и в данном случае имеет место ИП. Полученные результаты позволяют по-новому взглянуть на трение пар бронза—сталь, где ранее отмечалось в парах 2-го и 3-го классов затухание ИП. Этот вывод основывался лишь на факте частичного или полного износа обогащенных медью пленок. В то же время характеристики трения и износа не ухудшаются. Можно предположить, что в этом случае сервовитный слой модифицируется и обогащается оловом. [c.58]

Антифрикционные свойства. Зависимость коэффициентов трения от величины нагрузки при трении стали по бронзе никель фосфорному н хромовому покрытиям приведена на рис 6 Как видно из приведенных кривых, возрастание коэффициента трения для никель фосфорных покрытий наблюдается при повышении нагрузки свыше 6 О, а для хромовых покрытий после 6.5 МПа Довольно низкие коэффициенты трения ннкель-фосфорных покрытий объясняются, в частности, их хорошей прирабатываемостью Приме нение смазочного материала существенно снижает силу трения Важное значение имеет определение максимальных нагрузок до заедания, выдерживаемых никель фосфорными покрытиями Эти характеристики получены при использовании машины трения 77МТ 1 в условиях возвратно-поступательного движения при смазке маслом АМГ 10 и комнатной температуре Величина предельных нагрузок до заедания выдерживаемых никель фосфорными покрытиями существенно возрастает после часовой термообработки в интервале температур 300— 750 °С и доходит до 42 МПа [c.15]

Для характеристики антифрикционных свойств бронзы, каро можно указать, что она с успехом работает при удельном давлении 100 кг/см и окружных скоростях 3—5 м/сек. При этом коэффициент трения составляет всего лишь 0.0009. [c.306]

Антифрикционные характеристики пористой бронзы, пропитанной ПТФЭ и свинцом, соответствурот показателям ненаполненного ПТФЭ. Так, коэффициент трения равен 0,02—0,05 при высоких нагрузках (>10 МН/м ) п низких скоростях (<0,1 м/с) и 0,1—0,25 при нормальных режимах работы. [c.226]

Известно, что одна из основных причин выхода из строя аккумуляторов — коробление свинцовых пластин, что вполне может быть устранено применением более жесткого и прочного, чем свинец, композиционного материала на его основе. Такие материалы позволят создать новые конструкции аккумуляторов, масса и размеры которых могут быть значительно уменьшены при сохранении на прежнем уровне или даже повышении основных характеристик. Сочетание свинца с графитом дает отличный антифрикционный материал, однако использование такого материала ограничено из-за его низкой прочности этот недостаток может быть устранен при использовании взамен графита высокопрочных углеродных волокон. Коэффициент трения и износостойкост композиции с углеродными волокнами могут быть лучшими, чем у современных традиционных материалов, например фосфидных бронз, к тому же детали из композиционного материала могут быть значительно дешевле. [c.406]

Склонность направляющих к неравномерному, скачкообразному движению в значительной мере зависит от жесткости привода подачи. Для того чтобы наиболее отчетливо определить влияние материала направляющих, шероховатости рабочих поверхностей и смазки для описываемых ниже экспериментов использовался механизм подач с очень малой жесткостью. Коэффициент трения зависит от скорости скольжения для разных пар трения (рис. 78). В противоположность паре трения чугун по чугуну, которая в широкой области скоростей скольжения имеет склонность к скачкообразному движению, у пары трения полиоксиметилен по чугуну скачков вообще не наблюдается. У последней пары трения, кроме того, коэффициент трения практически не зависит от скорости. Характеристики трения, аналогичные паре чугун по чугуну, имеют сталь 45, бронза ЗпВгВ, полиамид и текстолит в комбинации с чугуном. Такую же характеристику трения, как и полиоксиметилен в комбинации с чугуном, имеет фторопласт. [c.83]

В дальнейшем чистый фторопласт в подшипниках был заменен композицией из смеси фторопласта и свинца, а стальная ленточная основа покрыта слоем олова против коррозии. Такие подшипники в виде втулок, упорных шайб и ленты выпускаются под названием гласир DU. Порошкообразная бронза состоит нз 89% меди и 11% олова, а матрица из этого порошка толщиной 0,25 мм соединяется со стальной основой спеканием. Заполненный фторопластом и свинцом антифрикционный слон имеет 70% бронзы, 25% фторопласта и 5% свинца. На наружной поверхности металлокерамической матрицы образуется слон нз фторопласта и свинца толщиной 0,02 мм, служащий для приработки в начальный период касания. Механизм поступления твердого смазочного материала в зону трения не отличается от описанного ранее для пористых металлокерамических подшипников, пропитанных фторопластом. Основные характеристики подшипникового материала гласир DU имеют следующие значения предел текучести 3100 кгс/см , коэффициент линейного расширения 15-10 1/°С, теплопроводность 0,1 кал/(с-см-°С). Подшипники гласир DU удовлетворительно работают при температурах от —192 до +280 °С. При этом предельно допускаемое давление достигает 300 кгс/см , а скорость скольжения 5 м/с. Рекомендуемый диаметральный зазор равен 0,004—0,014 от диаметра вала. Долговечность подщипников из материала гласир DU зависит от значений pv. Значения pv для минимального срока службы в 1000 и 10 000 ч приведены в табл. 34. Данные таблицы, относящиеся к малоуглеродистой стали, применимы также для чугуна, аустенитной нержавеющей стали и уг леродистых сталей с хромовым и никелевым покрытиями. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...